![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Грачев В.А. Современные методы плавки чугуна
.pdfПри таком расходе магниевой лигатуры остаточное содержание магния в модифицированном чугуне газовой и коксовой вагранок, как было показано выше, получается примерно равным.
При исследовании литейных свойств высокопрочного чугуна с шаровидным графитом изучались жидкотекучесть и линейная усад ка, объем усадочных раковин, склонность к поглощению газов и не металлических включений. Из механических свойств модифициро ванного магниевой лигатурой чугуна изучались предел прочности при растяжении, относительное удлинение, ударная вязкость и твердость металла.
Жидкотекучесть. Результаты определения жидкотекучести мо дифицированного чугуна коксовой и газовой вагранок в интервале углеродного эквивалента 3,67—4,71% и при температуре заливки металла 1260—1270°С приведены в табл. 42.
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
42 |
|
|
Жидкотекучесть |
высокопрочного |
чугуна |
|
|
||
Химический |
состав чугуна |
с шаровидным графитом, % |
, a Ж |
|
|
|||
n са |
а 3 5 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Углеро, ныйэк валент, |
|
|
С |
Si |
Mn |
Р |
S |
мг |
Е « * о, |
|
|
|
S о. ш к |
|
||||||
|
|
При плавке исходного чугуна в газовой вагранке |
|
|||||
3,08 |
1,98 |
0,58 |
0,11 |
0,018 |
0,066 |
3,89 |
1270 |
488 |
3,11 |
3,12 |
0,61 |
0,09 |
0,021 |
0,058 |
4,19 |
1260 |
621 |
3,41 |
2,59 |
0,53 |
0,11 |
0,015 |
0,073 |
4,33 |
1260 |
839 |
3,32 |
3,28 |
0,49 |
0,09 |
0,016 |
0,070 |
4,46 |
1260 |
843 |
3,44 |
3,24 |
0,56 |
0,10 |
0,015 |
0,065 |
4,57 |
1260 |
926 |
3,33 |
3,93 |
0,53 |
0,13 |
0,010 |
0,058 |
4,71 |
1260 |
818 |
|
|
При плавке исходного |
чугуна |
в коксовой вагранке |
|
|||
3,10 |
1,89 |
0,60 |
0,13 |
0,013 |
0,068 |
3,79 |
1270 |
443 |
3,20 |
2,46 |
0,72 |
0,14 |
0,028 |
0,057 |
4,19 |
1260 |
556 |
3,35 |
2,85 |
0,56 |
0,12 |
0,021 |
0,073 |
4,36 |
1260 |
711 |
3,52 |
2,79 |
0,62 |
0,14 |
0,026 |
0,069 |
4,45 |
1260 |
793 |
3,39 |
3,57 |
0,60 |
0,10 |
0,020 |
0,056 |
4,63 |
1260 |
851 |
3,19 |
4,38 |
0,59 |
0,12 |
0,015 |
0,071 |
4,71 |
1260 |
846 |
С повышением углеродного эквивалента высокопрочного чугуна с шаровидным графитом, полученного путем выплавки исходного чугуна в коксовой и газовой вагранках, его жидкотекучесть увели чивается. Наибольшая жидкотекучесть наблюдается при углерод ном эквиваленте 4,5—4,6%. Однако средняя величина жидкотекуче сти модифицированного чугуна при плавке исходного чугуна в га зовой вагранке-в среднем на 65,6 мм больше. Это, по-видимому, объясняется тем, что исходный чугун, выплавленный в газовой ва гранке, содержит меньше газов и серы, чем чугун из коксовой ва-
160
гранки. Подобные закономерности, как показано выше, сохраняют ся и после модификации чугуна.
Линейная объемная усадка. Результаты определения линейной усадки модифицированного чугуна коксовой и газовой вагранок по казали, что средняя величина линейной усадки модифицированного чугуна газовой вагранки составляет 0,73%, что на 0,04% больше, чем при плавке исходного металла в коксовой вагранке.
В табл. 43 показаны результаты определения объема усадочных раковин образцов из чугуна с шаровидным графитом, полученного при плавке исходного металла в газовой и коксовой вагранках.
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 43 |
|
|
Объем усадочных раковин в высокопрочном чугуне |
|
|||||
|
Газовая вагранка |
|
|
|
Коксовая вагранка |
|
|
Углеродный |
Температура |
Объем |
уса |
Углеродный |
Температура |
Объем |
усадочных |
эквивалент, |
заливки проб, |
дочных |
рако |
эквивалент, |
заливки проб, |
раковин, % |
|
% |
°с |
вин, % |
|
°с |
|
|
|
3,89 |
1260 |
5,11 |
3,79 |
1260 |
|
5,63 |
|
4,19 |
12Ь0 |
6,03 |
4,19 |
1260 |
|
7,38 |
|
4,33 |
1260 |
7,31 |
4,36 |
1260 |
|
9,77 |
|
4,46 |
126;) |
5,37 |
4,45 |
1260 |
|
7,81 |
|
4,57 |
1260 |
6,42 |
4,63 |
1260 |
|
4,26 |
|
4,71 |
1260 |
3,07 |
4,71 |
1260 |
~ |
3,22 |
Объем усадочных раковин модифицированного чугуна газовой вагранки в среднем на 0,71% меньше объема усадочных раковин высокопрочного чугуна с шаровидным графитом, полученного из коксовой вагранки.
Склонность к поглощению газов. Результаты изменения общего содержания газов при модифицировании чугуна газовой и коксо вой вагранок показаны на рис. 46.
По опытным данным, полученным С. Касимходжаевым [79], степень дегазации металла и количество удаленных газов в резуль
тате модифицирования |
чугуна до значения углеродного |
эквивален |
та 4,27% уменьшается. |
Видимо, степень дегазации и |
количество |
удаленных газов при модификации чугуна с увеличением содержа ния газов в исходном металле повышается.
Дальнейшее повышение углеродного эквивалента чугуна при водит к резкому увеличению как степени дегазации металла, так и количества удаленных газов при обработке чугуна магниевой ли гатурой. Видимо, это связано со всплыванием графита при введении лигатуры в чугун и повышением содержания газов в заэвтектических исходных чугунах. Газы, находящиеся в адсорбированном состоя нии в графитовых включениях, всплывают вместе с ними. Однако степень дегазации металла достигает своего максимума при значе-
11 Заказ 76 |
161 |
Углеродный мби&алент чугуна t %
Рис. 46. Содержание газов в исходном А и модифицированном В чугуне при модифицировании магниевой лигатурой.
нии углеродного эквивалента 4,5%. Дальнейшее повышение уг леродного эквивалента приводит к уменьшению степени де газации чугуна, хотя количество удаленных в результате модифи цирования металла газов продолжает увеличиваться. Такое явление объясняется тем, что растворимость углерода в исходном чугуне в присутствии кремния ограничена и она при содержании кремния в металле 3,0% редко превышает 3,3—3,4%. Поэтому увеличение уг леродного эквивалента чугуна выше 4,3% осуществляется в основ ном за счет повышения содержания кремния в исходном чугуне. А понижение содержания углерода в исходном чугуне способствует уменьшению потерь углерода при модифицировании металла. Сле довательно, при этом и степень дегазации чугуна при введении маг ниевой лигатуры в чугун понижается. А увеличение количества уда ленных из чугуна газов объясняется повышением содержания га зов в исходном чугуне и при значении углеродного эквивалента выше 4,5%.
Степень дегазации и общее количество удаленных газов при мо дифицировании чугуна коксовой вагранки с углеродным эквивален том 3,75—4,75% соответственно составляет 45—63% и 6,0— 14,5 сж3 /100 г, т. е. больше, чем при обработке лигатурой чугуна га-
162,
зовой вагранки. В последнем случае степень дегазации чугуна рав на 35—60%, а общее количество удаленных газов 3,5—12,0 слг3/100 г.
Общее содержание газов в модифицированном чугуне газовой вагранки при значениях углеродного эквивалента 3,75-^-4,75% со ставляет 4,0—14,0 см3 /100 г. Это во всем диапазоне указанных зна чений углеродного эквивалента несколько меньше общего содержа ния газов в модифицированном чугуне коксовой вагранки.
Содержание кислорода, водорода и азота при введении магние вой лигатуры в чугун в основном изменяется с той же закономерно стью, как и общее содержание газов в чугуне. Однако разность максимальных и минимальных значений потерь этих газов несколь
ко отличаются друг от друга. Наибольшая |
разница |
наблюдается в |
процессе удаления водорода из чугуна, а |
наименьшая в процессе |
|
удаления кислорода. |
|
|
В результате модифицирования чугуна |
газовой |
вагранки со |
держание водорода уменьшается в среднем на 28—73%, кислорода на 65—70%, азота на 31—53%. Содержание водорода после моди фицирования чугуна газовой вагранки составляет 1,6—8,2 см31100 г. Это во всем диапазоне углеродного эквивалента от 3,75 до 4,75% на 0,7—1,4 сж3/100 г больше, чем при модифицировании чугуна коксо вой вагранки. В модифицированном чугуне коксовой и газовой ва гранок содержание кислорода примерно равно и находится в пре делах 0,1—2,0 и 0,1 —1,8 смЧЮО г соответственно. При модифициро вании чугуна газовой вагранки содержание азота понижается до
1,6—5,8 см3/Ю0 |
г, что на 1,0—1,6 см3/Ю0 г меньше, чем после об |
|||||
работки лигатурой чугуна коксовой вагранки. |
|
|
|
|
||
Склонность |
к образованию неметаллических |
включений. |
Ре |
|||
зультаты анализов неметаллических |
включений, |
произведенных |
||||
И. В. Паталахой и С. Касимходжаевым при модифицировании |
маг |
|||||
ниевой лигатурой чугуна газовой и коксовой вагранок, |
представле |
|||||
ны на рис. 47. |
|
|
|
|
|
|
Как видно |
из рис. 47, содержание |
неметаллических |
включений |
|||
до и после модифицирования чугуна |
коксовой |
и газовой вагранок |
||||
с повышением углеродного эквивалента от 3,75 до 4,75% |
изменяется |
|||||
примерно так же, как и содержание кислорода |
в чугуне. В исход |
|||||
ном чугуне, выплавленным в газовой |
вагранке, |
содержание |
неме |
таллических включений меньше, чем при плавке металла в коксовой вагранке. А после модифицирования чугуна газовой и коксовой вагранок чугуны содержат почти одинаковое количество неметалли
ческих включений — соответственно |
0,0016—0,0067 г/100 г металла |
|||
и 0,0019—0,0085 г/100 г металла. |
Содержание |
неметаллических |
||
включений в результате модифицирования |
чугуна газовой вагранки |
|||
уменьшается на 72—83%, а при обработке |
магниевой |
лигатурой |
||
чугуна коксовой вагранки на 82—89%. |
|
|
|
|
Степень пораженности «черными пятнами» |
проб, |
залитых мо- |
||
11* |
|
|
|
163 |
575 |
4.00 |
«.25 |
450 |
«75 |
|
Углеродный жбибалент чугуна, % |
|
|
|||
Рис. 417. Содержание |
неметаллических |
включений |
в |
исходном А |
|
и модифицированном |
В чугуне при модифицировании |
чугуна маг |
|||
|
ниевой |
лигатурой. |
|
|
дифицированным чугуном газовой вагранки, меньше, чем проб модифицированного чугуна коксовой вагранки, что объясняется по вышенной температурой чугуна и пониженным содержанием серы в металле при плавке исходного чугуна в газовой вагранке.
Исследования серных отпечатков проб, залитых одним и тем же
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 44 |
|
Механические |
свойства высокопрочного чугуна газовой плавки |
|
||||
|
Тип |
Механические свойства чугуна с шаровидным графи |
||||
Образцы |
|
том (средние |
значения) |
|
||
вагранки |
|
|
|
|
|
|
|
|
а в , кг/ммг |
S, % |
«к, |
кгм/см2 |
нв |
В литом состоянии |
Газовая |
63,01 |
4,42 |
|
1,85 |
245 |
|
Коксовая |
59,30 |
4,69 |
|
1,68 |
223 |
После высокотемпе |
Газовая |
53,05 |
14,12 |
|
8,21 |
189 |
ратурного отжига |
Коксовая |
51,02 |
15,04 |
|
7,38 |
184 |
модифицированным чугуном газовой вагранки при разных темпера турах металла, показали, что с повышением температуры заливае-
164
мого жидкого чугуна с шаровидным графитом степень пораженности проб «черными пятнами» уменьшается, что связано с уменьше нием вязкости заливаемого чугуна.
Механические свойства. Результаты определения механических свойств чугуна с шаровидным графитом, полученного из металла коксовой и газовой вагранок, приведены в табл. 44.
Модифицированный чугун газовой вагранки в литом состоянии обладает высокими прочностными свойствами, причем результаты всех, кроме относительного удлинения, указанных механических свойств чугуна с шаровидным графитом при плавке исходного ме талла в газовой вагранке выше, чем при обработке лигатурой чугу на коксовой вагранки. Причина в особенностях графитизации моди фицированного чугуна газовой вагранки. В его структуре количест во перлита на 10—15% больше, чем в структуре высокопрочного чугуна с шаровидным графитом, полученного из металла коксовой вагранки.
В результате высокотемпературного отжига относительное удли нение и ударная вязкость полученного из газовой вагранки чугуна с шаровидным графитом увеличиваются соответственно до 25,52% и 11,42 кгм/см2. При этом его предел прочности при растяжении в среднем приблизительно на 8 кг/мм2, а твердость на 56 единиц сни жаются. Среднее значение всех, кроме относительного удлинения, механических свойств отожженного чугуна с шаровидным графи том при плавке исходного металла в газовой вагранке, выше, чем модифицированного чугуна коксовой вагранки. Этому способству ет повышенное количество перлита в структуре модифицированно го чугуна Газовой вагранки и после высокотемпературного отжига.
Таким образом, при выплавке исходного чугуна в газовой ва гранке можно получать высокопрочный чугун с требуемыми высо кими механическими свойствами. При этом расход магния ниже, а качество высокопрочного чугуна значительно выше, чем при плавке исходного чугуна в коксовой вагранке.
ПЛАВКА ЧУГУНА С П Р И М Е Н Е Н И Е М ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
1. П Р И М Е Н Е Н И Е Д У Г О В Ы Х Э Л Е К Т Р О П Е Ч Е Й Д Л Я П Л А В К И Ч У Г У Н А
Конструкция дуговых электропечей
Промышленное развитие дуговые печи по лучили в конце XIX — начале XX века и в на стоящее время широко применяются для плав ки стали и других сплавов. Конструкция их довольно проста и широко известна [86].
Типаж печей емкостью до 10 г, которые наиболее часто применяются для черных ме
таллов, приведен в |
табл. 45. |
Из |
них |
печь |
ДЧМ-10 предназначена непосредственно |
для |
|||
чугуна в режиме дуплекс-процесса. |
|
|
||
Электродуговая |
печь является |
агрегатом, |
||
использующим электрический |
ток |
сравнитель |
но низкого напряжения, но очень большой си лы. Это определяет особенности электросхемы подключения печи и ее расположения в цехе. На рис. 48 а приведена электрическая схема подключения дуговой электропечи. Она вклю чает в себя собственно печь 1, печной транс форматор 2, дроссель 3, трансформаторы тока и напряжения 4 и 5 для подключения схем ав томатического регулирования, защиты и изме рительных приборов, высоковольтный выклю чатель 6, разъединитель 7.
Типовая компоновка печи небольшой емко сти приведена на рис. 48 б. Сама печь / распо ложена в цехе. Со стороны токопровода непосредственно возле печи расположена трансформаторная подстанция, в которой размещены трансформатор 2, мотор-генера
тор 3, масляный выключатель 4, |
ввод 5, |
разъ |
единитель 6, щиты управления |
и автомати |
|
ки Z и 8 и вентиляционные устройства 9 |
и 10. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 45 |
|
|
|
|
|
|
Типаж дуговых |
электропечей |
для стали и чугуна |
|
|
|||
|
|
Характеристика |
|
|
|
|
|
Т и п п е ч и |
|
|
||
|
|
|
|
ДСП-0,5 |
[ |
ДСП-1,5 |
д с п - з |
ДСП-5МТ |
д ч м - ю |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
1,5 |
3,0 |
5,0 |
10,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1700 |
|
2400 |
2360,2844 |
3200 |
3200 |
Номинальная |
мощность |
трансформатора, |
ква |
400 |
|
1000 |
1800 |
2800 |
2250 |
|||
Номинальные |
напряжения |
низшей |
стороны в |
190/110 |
225/118 |
244,5,123,5 |
257/114 |
125/105 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
|
2570 |
4250 |
6270 |
10400 |
Диаметр |
прафитизированных |
электродов, |
мм |
150 |
|
150 |
200 |
300 |
350 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
500 |
|
520 |
700 |
900 |
900 |
Диаметр плавильного пространства на уровне |
1000 |
|
1400 |
1720 |
2270 |
2350 |
||||||
откосов, мм |
|
|
|
|
|
|
||||||
Глубина |
ванны до порога |
загрузочного |
ок- |
215 |
|
360 |
400 |
330 |
560 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
ручной |
|
|
механизированный |
|
ковшом |
Удельный |
расход электроэнергии, квт -ч/т . . |
700 |
|
550 |
525 |
500 |
105 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
5,2 |
|
14 |
29 |
45 |
23,6 |
Расход охлаждающей воды, м3/час |
. . . . |
|
|
3 |
6 |
10 |
15 |
Рис. 48. Электросхема подключения дуговой печи а и типовая компоновка оборудования печи б.
Печные трансформаторы имеют несколько ступеней напряжения и обладают повышенной способностью к выдерживанию перегру зок. Остальное электрооборудование типовое для электрических схем, подобранное в соответствии с условиями работы.
168
Рис. 49. Планировка плавильного участка ковкого чугуна.
Чугуноплавильные участки с электродуговыми печами
Дуговые электропечи для плавки чугуна на твердой за валке применяются сравнительно редко и, как правило, для спе циальных чугунов, а также при малых объемах производства.
Они получили широкое распространение для выплавки в ду плексе с вагранкой ковкого чугуна. Большая часть литейных цехов ковкого чугуна в нашей стране оборудована дуговыми электропе чами, в которые заливают расплавленный чугун из вагранок. Дуговая печь в этом случае служит для перегрева чугуна и дове дения его до определенного химического состава.
Планировка плавильного участка ковкого чугуна с дуговыми электропечами приведена на рис. 49. Выплавка чугуна производит ся в вагранках 8 с копильником 7. Передача жидкого металла из копильников вагранок в дуговые электропечи 4 и 5 производится ковшом на тельферной тележке, передвигающейся по подвесному пути 6. Выдача готового жидкого чугуна из электропечей произво дится в раздаточные ковши, перемещающиеся по замкнутому моно рельсу 3. Из этих ковшей металл поступает в разливочные ковши, и на заливочных участках 2 конвейеров / он заливается в формы.
169