
книги из ГПНТБ / Попов В.Д. Основы теории тепло- и массообмена при кристаллизации сахарозы
.pdfПо |
этому уравнению |
строится расчетная |
диаграмма |
||
в координатах Fxn—Wa.K |
при параметре |
Л*. Для про |
|||
дукта |
определенной доброкачественности |
т ц = c o n s t |
и по |
||
одной |
из осей можно |
отложить F вместо |
Fxn. |
Кроме |
|
200 |
300 |
Ш |
500 |
600 |
700 |
800 |
300 |
1000 |
||||
|
Рис. IX—2. Номограмма |
|
для |
подбора |
поверхности |
||||||||
|
|
|
нагрева вакуум-аппаратов I продукта. |
|
|
||||||||
того, |
при |
|
фиксированных |
концентрациях |
|
величина |
|||||||
№и. к ~ G 0 |
~ G y , и по другой |
оси |
откладывается |
произво |
|||||||||
дительность |
аппарата |
по |
|
сиропу |
или |
утфелю (рис. |
|||||||
I X — 2 ) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так |
определяется |
поверхность |
нагрева |
одиночного |
|||||||||
аппарата, |
обеспечивающая |
|
при |
данном |
At |
уваривание |
|||||||
определенного |
количества |
|
сиропа |
2G |
кг |
за |
активное |
||||||
время цикла |
Тц. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
После определения поверхности нагрева следует кон |
|||||||||||||
структивно |
|
разместить |
ее |
в корпусе аппарата, |
обеспе |
чив наименьшую величину начального набора, порядка 30—35% от общего количества увариваемого сиропа, а также необходимый полезный объем, соответствующий количеству навариваемого утфеля.
Суммарную поверхность нагрева группы аппаратов
для данного |
продукта "ZF можно отложить на одной |
из |
||
осей диаграммы вместо F (или |
Fxu); на |
другой оси |
от |
|
кладывают |
производительность |
завода |
А ~ Wu, к (при |
неизменном удельном количестве полупродуктов и сиро па). Такие диаграммы непосредственно по нормативным данным построены А. И. Шапиро и В. М. Канем; экс плуатационные коэффициенты к диаграмме введены М. Л. Вайсманом. Они значительно облегчают предва рительный подбор аппаратов по типоразмерам.
При выборе типовых аппаратов, обеспечивающих уваривание данного количества продукта для завода определенной производительности, следует учесть перио дичность работы аппаратов, затрату времени на вспо могательные операции (набор, спуск, пропарку) и на личие нескольких аппаратов для уваривания одного и того же продукта.
Пусть одновременно на уваривании данного продук та работает т одинаковых вакуум-аппаратов. Тогда для уваривания заданного количества сиропа 2G кг (или по
лучения |
заданного |
количества |
|
утфеля |
Gy |
кг) |
потре |
|||||||
буется |
поверхность |
нагрева |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
mF=— Тц<7-СР |
. |
|
|
|
|
( I X - 9 ) |
||
|
Поверхность |
нагрева одного |
аппарата |
|
|
|
||||||||
F |
^ |
<3к |
= |
GY |
— |
Cyty + |
(СВУ |
- |
СВИ) |
(i - |
ty) |
- CByC„tn і |
||
|
|
тТц qCP |
Тц/п<?с? |
|
|
|
|
|
CBH |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(IX—20) |
|
|
За |
единицу |
времени варки (1 ч) будет |
сварено |
сред |
|||||||||
нее |
количество |
утфеля |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Gy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг/ч = gy |
кг/ц А |
ц/ч = |
gyA, |
|
|
|
||||
где |
gY |
кг/ц — выход |
утфеля |
в |
% |
к |
массе перерабатываемой |
|||||||
|
|
|
свеклы; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А — количество перерабатываемой свеклы, кг/ч.
Так как аппараты работают не непрерывно, а перио дически, то фактическое количество утфеля, приходя щееся на активное время цикла, должно быть больше
на величину Т ц " ^ Т в = | > I , что приведет к увеличению
потребной поверхности нагрева (здесь т в — время вспо могательных операций).
Следовательно, при одновременном включении не скольких аппаратов поверхность нагрева одного аппа рата
F |
\Agy |
(СВу~СВн) |
(i-ty)-CByc„t„ |
— • |
СУ*У + |
(IX—21) |
|
|
|
с в н |
|
Так |
как |
вакуум-аппараты |
включаются не одновре |
менно (по графику) и время их вспомогательных опера ций не совпадает, то \ < Т ц + т " ; однако для запаса поверхности нагрева примем
| = 1 + — . |
(IX—22) |
Кроме того, при определении поверхности нагрева вакуум-аппаратов необходимо учесть условия их экс плуатации еще одним коэффициентом к > 1 , отражаю щим неравномерность работы, возможное изменение ко личества и концентрации поступающих продуктов, вод ные подкачки и теплопотери. Сводя эти факторы в общий коэффициент т] = и | = 1,34-1,4 (по опытным дан ным), окончательно получим поверхность нагрева од ного аппарата:
|
ёуАц |
Г |
(CBy-CBE){i |
— |
ty)-CBycatn-\ |
(IX-23) |
F |
- И^Г W'+ |
|
ев; |
—} |
||
Разумеется, введенные упрощения вследствие усред |
||||||
нения |
ряда |
величин |
во времени |
приводят к менее со |
||
вершенному |
расчету |
по формулам, аналогичным |
норма |
тивным; однако здесь более обоснован расчет величины
<Jcp = kcpAt, |
в которой |
учитывается |
характер |
изменения |
||||
функции |
физических параметров утфеля в связи |
с про |
||||||
цессом |
кристаллизации. |
Кинетика |
кристаллизации в |
|||||
первом |
приближении |
отражается |
кривыми |
изменения |
||||
общей концентрации во времени варки. |
|
|
||||||
Кроме поверхности нагрева, вакуум-аппараты |
харак |
|||||||
теризуются |
величиной |
полезного |
объема. |
Полезный |
||||
объем одного аппарата |
в м 3 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
gyAr |
|
|
|
|
|
|
|
V = — |
. |
|
|
(IX—24) |
|
|
|
|
|
тр |
|
. |
к |
' |
где |
|
р — плотность утфеля, кг/м3 ; |
|
|
|
|||
т = Тц-)-тв — полное время |
цикла |
варки. |
|
|
При выборе аппаратов по каталогам следует ориен тироваться по емкости и поверхности нагрева вакуумаппаратов.
П О С Л Е Д О В А Т Е Л Ь Н О С ТЬ УТОЧНЕННОГО РАСЧЕТА ВАКУУМ-АППАРАТОВ
При уточненном расчете предусматривается опреде ление ряда величин по разработанным формулам и диа граммам, а также выбор соотношений поверхностей на грева секций и режимных параметров по дополнитель ным условиям.
Основные определения при уточненном расчете сле
дующие: |
|
|
|
|
1) обоснование исходных |
технологических |
парамет |
||
ров процесса |
(см. главы I I и I I I ) ; |
|
|
|
2) расчет |
кинетической |
кривой |
кристаллизации по |
|
исходным технологическим данным |
(см. главу V I ) ; |
|||
3) построение массового |
графика процесса |
и графи |
ка расчетных величин на основе кинетической кривой кристаллизации (см. главы I I I и V I ) ;
4)определение параметров процесса в период за водки кристаллов; для вакуум-аппаратов непрерывного действия — расчет проточного кристаллогенератора (см. главу V I ) ;
5)решение уравнений материального и теплового ба лансов для процесса в целом и определение соотноше
ний |
затравочного и питающего потоков (см. гла |
ву |
Ш ) ; |
6)расчет коэффициентов теплопередачи и тепловых потоков (см. главу V ) ;
7)распределение поверхности нагрева вдоль про
точной части вакуум-аппарата |
непрерывного |
дей |
ствия; |
|
|
8) расчет режима питания аппарата раствором в со ответствии с принятым режимом кристаллизации (см.
главы |
I I I и V I ) . |
|
|
|
|
После определения |
указанных |
величин находят |
рас |
||
четные |
величины |
для |
гидродинамического (см. |
гла |
|
ву IV), динамического |
и других расчетов. Уточнение |
за |
|||
ключается также |
в раздельном |
расчете периодов |
(для |
аппаратов периодического действия) или элементов
структурной |
схемы — Кц, |
Кг |
и Кр (для аппаратов не |
||
прерывного |
действия). |
|
|
|
|
Из-за большого объема уточненных расчетов методи |
|||||
ка их в данной книге не |
излагается. |
Здесь |
опишем |
||
отдельные |
специфичные |
и |
новые |
элементы |
рас |
четов. |
|
|
|
|
|
П Р И М Е Н Е Н И Е ДИАГРАММЫ ЭНТАЛЬПИИ САХАРНЫХ РАСТВОРОВ И УТФЕЛЯ Д Л Я О П Р Е Д Е Л Е Н И Я
РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН И И З О Б Р А Ж Е Н И Я ПРОЦЕССА К Р И С Т А Л Л И З А Ц И И
/—л;-диаграмма (см. главу II) применима для ряда расчетов, в связи с чем объясним основные приемы ее использования (рис. IX—3).
Определение физико-химической депрессии
Дано: разрежение В мм рт. ст.; концентрация сухих веществ в растворе СВ (без твердой фазы).
Решение (рис. IX—3,а). Соответственно разрежению но таблицам водяного пара находим температуру насы щенного пара ts. По формуле X! = (100—СВ): СВ опре деляем водосодержание раствора. По диаграмме нахо дим значение х\ и изобару с пометкой ts; на пересечении линий Xi = const и ts = const будет точка А, через которую проходит изотерма t. Физико-химическая депрессия чи стого раствора Лф = ^—ts.
Определение энтальпии раствора и кристаллов
Для любой точки А (рис. IX—3, б) в области ненасы щенного или пересыщенного раствора, через которую проходит изотерма t\, при заданном водосодержании хх энтальпия /і находится на наклонной линии, проведен
ной через точку А параллельно |
основной |
оси х (или под |
||||
углом |
45° к оси / ) . |
|
|
|
|
|
Энтальпия кристаллической |
фазы / к р |
читается справа |
||||
на оси против деления шкалы |
номограммы, |
помеченного |
||||
заданной температурой |
t\. |
|
|
|
|
|
|
Определение энтальпии утфеля |
|
|
|||
Заданы: разрежение |
В, концентрация |
утфеля |
СВУ |
|||
(или |
водосодержание |
ху), |
пересыщение |
Пі |
(рис. |
|
J X - 3 , |
в). |
|
|
|
|
|
Решение. По разрежению находим t3 и на диаграмме изобару, помеченную этим значением температуры. Пе
ресечение изобары |
с линией |
Яі = const дает точку |
А, че |
рез которую проходит изотерма t\. Это значение |
темпе |
||
ратуры отмечается |
на шкале |
номограммы на оси /; по- |
284
лучаем точку В, |
соответствующую |
энтальпии |
кристал |
||
лов / к р . Соединяем точки А и В |
прямой |
линией; |
пересе |
||
чение этой линии |
с вертикальной прямой |
%=const дает |
|||
\ |
i |
f |
f |
|
|
Рис. IX—3. Изображение рабочих процессов на диа грамме состояния сиропа и утфеля.
точку С, для которой энтальпия утфеля / у читается на оси /. Пунктиром показан вариант определения энталь пии утфеля при известной гидростатической депрессии Аг .
В этом случае точка |
А |
перемещается в точку |
А' вверх |
|||||||
до |
изотермы |
^1 + Д г ; |
последующие |
определения |
анало |
|||||
гичны. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изображение |
процесса подогрева раствора |
|
|||||||
|
Если раствор недогрет до точки кипения, соответст |
|||||||||
вующей данному |
разрежению |
в |
аппарате, то |
процесс |
||||||
подогрева |
раствора |
до |
кипения |
изобразится |
отрезком |
|||||
вертикальной |
линии |
x0 = const |
(рис. IX—3, г), так |
как |
||||||
при |
подогревании |
водосодержание |
не изменяется. |
При |
||||||
начальной |
температуре некипящего |
раствора |
процессу |
|||||||
подогрева |
соответствует |
линия |
АВ; конечная |
точка В |
||||||
находится |
на изобаре, соответствующей температуре |
вто |
ричного пара tg. Через.точку В проходит изотерма t\, по казывающая температуру кипения раствора с учетом физико-химической депрессии. Затрата тепла на подо грев определяется разностью энтальпий раствора в кон
це |
и начале |
процесса (кДж/кг |
сухого |
вещества): |
|
|
|
q„ob = ABMJ = |
I 1 - I 0 |
, |
( I X - 2 5 ) |
где |
АВ— длина отрезка, мм; |
|
|
|
|
|
Mj — масштаб по оси /, кДж/кг |
сухого |
вещества мм. |
||
|
Значения |
величин / 0 и /; можно |
|
прочесть на диа |
|
грамме. |
|
|
|
|
|
|
|
Изображение |
процесса |
||
|
выпаривания при постоянном |
давлении |
Пусть в точке А (рис. IX—3,д) раствор подогрет до точки кипения при хн. Тогда выпаривание до меньшего водосодержания хк изобразится отрезком АВ изобары, соответствующей температуре насыщения ts. Количество выпаренной воды (кг/кг сухого вещества)
|
Ах =~А^В1МХ |
= *„ — х к , |
(IX—26) |
где AtBt |
—длина отрезка на оси х, мм; |
|
|
Мх |
— масштаб но оси х, кг |
воды/кг сухого вещества |
мм. |
Если испарение началось в точке А, то в точке В по лучим сумму раствора и пара в количестве Ах. Общая энтальпия парорастворенной смеси в точке В слагается из энтальпий раствора и вторичного пара:
h = h + |
(x„ — xK)i, |
(IX—2'/) |
|
где / — энтальпия образовавшегося |
пара, |
кДж/кг. |
|
Приняв xK = const и /2 = const, |
и дифференцируя / по |
||
х для данного состояния вторичного пара, |
найдем |
(£)„.гл |
п х -2 8 ) |
Следовательно, точку С состояния системы и ее эн тальпию / 3 найдем, проведя из точки В прямую линию с угловым коэффициентом, численно равным энтальпии образующегося пара і. Наклон этой линии будет разли чен для разных изобар, так как энтальпия пара зависит от давления. Поэтому на диаграмме можно сделать кру говой масштаб, связав его с разрежением в вакуум-ап
парате |
(давлением или температурой вторичного пара). |
|
CD |
Точка |
D делит линию ВС в пропорции ——, соответст- |
|
BD |
вующей отношению энтальпий вторичного пара и кон денсата греющего пара.
Изображение процесса ступенчатого уваривания утфеля в аппарате секционного типа
Покажем простейший случай уваривания в трех по
следовательных |
секциях с уменьшающейся температурой |
||
кипения без подкачек (рис. IX—3, е). |
|
||
I с е к ц и я . |
Сгущение |
сиропа при постоянном |
разре |
жении до пересыщения Пі |
показано изобарой АВ; |
затем |
выпаривание и заводка кристаллов перемещают процесс по изотерме утфеля t\ (линия ВС). В точке С имеется твердая фаза; соотношение сахара в кристаллах и рас творе с пересыщением Пі составляет СВ : СН.
II |
с е к ц и я . В |
этой секции пересыщение, |
давление |
|
и температура ниже; состояние межкристального |
рас |
|||
твора |
соответствует |
точке К при температуре |
t2 |
(изо |
бара |
ts,) на линии |
постоянного пересыщения П2. |
При |
|
той же температуре t2 будут и кристаллы (точкаHi). |
Пе |
реход сиропа во |
2-ю секцию изобразится линией само |
|||
испарения CD (хг<х2); |
процесс уваривания — отрезком |
|||
DE изотермы утфеля t2. |
|
си |
||
I I I |
с е к ц и я . |
Процесс аналогичен: EF — переход |
||
ропа |
с самоиспарением |
(xs<x 4 ); FG — уваривание |
до |
конечного водосодержания х<$ при пересыщении межкри
стального раствора П2, температуре кипения |
и темпе |
ратуре вторичного пара ta>. |
построе |
Введение извне свежего раствора усложняет |
ние линий процесса, так как состояние смеси уваривае мой массы с раствором зависит от количества, концен трации и температуры подкачиваемого раствора.
Р А С П Р Е Д Е Л Е Н И Е ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА ПО СЕКЦИЯМ
При расчете секционного вакуум-аппарата могут быть поставлены дополнительные условия: равенство
поверхностей нагрева |
|
секций: |
минимальная |
общая по |
||||||||
верхность иагрепа; |
минимальная суммарная |
поверхность |
||||||||||
при равенстве |
поверхностей |
нагрева секций и др. Рас |
||||||||||
смотрим некоторые из этих условий. |
|
|
|
|||||||||
Равенство поверхностей нагрева секций |
||||||||||||
Для любой t-й секции |
|
|
|
|
|
|
||||||
„ |
= |
Qt |
-•= |
Qi-i |
|
= |
Qt+i |
= |
., |
|
||
Fi |
|
|
|
|
|
idem; |
|
|||||
|
|
Qi |
|
|
Чі-1 |
|
Qi+i |
|
|
|
||
по свойству |
|
пропорций |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Qi'.Qi-i:Qi+i |
= |
|
qr.Qi-i'.qi+i, |
|
||||||
|
|
|
|
|
Qt = - r - Y Q l - |
|
|
( I X ~ 2 9 ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
і |
|
|
|
|
|
Это равенство |
равносильно полученному ранее: |
|||||||||||
|
|
|
|
^ |
1 = |
^ |
, |
7 - . |
|
|
(їх—зо) |
Последнее соотношение является условием распреде ления выпариваемой воды по секциям вакуум-аппарата и одновременно условием распределения тепловых по токов.
Минимальная суммарная поверхность нагрева
Для двух соседних секций
Qi |
Q2 |
; |
Q1 + Q, = 2Q; |
F = — |
+ — |
||
<7i |
q-z |
|
|
F |
Qi 2.Q — Q, |
||
= — |
+ — |
— . |
|
|
Яі |
|
<?« |
dF
Минимальная поверхность будет при — dQi
(IX—31)
=0 ; диффе-
ренцируя (IX—31) по |
Qi и приравнивая |
первую произ |
|
водную нулю, найдем |
|
|
|
dF |
1 |
1 |
|
— |
= — - — = 0; |
( I X - 3 2 ) |
Яі = ?г = • • • = ап = idem.
Это условие практически реализуется путем повыше ния температуры греющего пара и разрежения от го ловных к хвостовым секциям аппарата.
Минимальная суммарная поверхность при равенстве поверхностей нагрева секций
При равенстве секций
При минимальной поверхности
<7i = <72 = <7/-
Следовательно, при выполнении обоих требований
tsWi = |
F „ к ; |
Л№г = idem. |
(IX—33) |
Равенство поверхностей нагрева секций при постоянном температурном напоре и другие условия
При Агг = і(1ет и / ^ i d e m |
|
Qi '• Qi—і: Qi+i=k{: |
: ki+\, |
откуда |
|
**
или AWt = - I і — W„. K . |
( I X - 3 4 ) |
Возможны и другие условия, анализ совместимости которых следует производить, пользуясь графическим
19 В. Д . Попов |
289 |