книги из ГПНТБ / Ермолин Н.П. Расчет коллекторных машин малой мощности
.pdfиз двух основных: м. д. с. для воздушного зазора F6y и м. д. с. ком мутационной реакции якоря FKq от добавочных токов в секциях, замыкаемых накоротко поперечными щетками при замедленной коммутации тока в них. Определенное влияние на м. д. с. обмотки управления могут оказывать магнитные потери на вихревые токи в стали якоря. Однако количественный учет этого явления в ЭМУ не получил еще разработки и поэтому в данном расчете не рассмат ривается. Таким образом, с достаточной точностью можно написать:
Fypzz F6y-{-FKq.
32. Индукция в воздушном зазоре под полюсами
от |
поля |
управления |
в |
Ф . |
• ІО4 |
6 |
Т, |
|
|
ат2/0 |
|
где 10 берется из позиции 4; т2 — из позиции 6; а — из позиции 25.
33. М. д. с. для воздушного зазора
Ffly= l,6 B eyfte6.10‘,
где б берется из позиции 17; k&— из позиции 20; В6у — из пози ции 32.
34. М. д. с. коммутационной реакции якоря
При замедленной коммутации тока эту м. д. с. можно прибли женно определить по предлагаемой автором формуле, приведенной
|
позиции |
45 гл. |
1. |
|
|
|
|
|
|
|
FK0 = bKAa----------- |
■■10" |
|
|
|||
|
|
4 |
4 1,7 А |
+ 1 |
ÖnXn |
|
|
|
где A q |
— линейная |
нагрузка якоря от поперечного тока; |
||||||
|
|
А |
ЯщЧТк |
|
А U щ q |
Ьщ t |
|
|
|
|
|
|
2/щ |
Ѵк ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ѵс2Х2А |
|
эквивалентная |
индуктивность |
секции |
|||
|
|
— средняя |
||||||
|
laq |
|
|
падение напряжения |
в |
контак |
||
якоря, Г; |
ДUmq — переходное |
|||||||
тах двух |
разноименных поперечных щеток, В; / щ = |
Iqlp — ток |
||||||
одной поперечной щетки, А; t' |
= Iql2a, А, при этом р — 1; 2а = |
|||||||
= |
2; Id берется из позиции 1; 10 — из позиции 4; т2 — из позиции |
|||||||
6; |
Iq — из позиции 26; Ad, W&, |
Ь'щ, Ьщ, ДUm , Ьк, ѵк, Я,а и б0 — из |
||||||
соответствующих позиций § 5-3. |
|
|
|
|
||||
|
35. |
Полная м. д. с. обмотки управления на пару полюсов |
||||||
|
|
|
By — Agy -|- FKq, |
|
|
|
||
где F6yберется из позиции 33; FKq— из позиции 34. |
|
|
||||||
140
36. Число витков обмотки управления, приходящееся на один полюс
где / у берется по заданию; Fy — из позиции 35.
37. Сечение и диаметр провода обмотки управления
Так как ток управления в ЭМУ малой мощности с поперечным полем обычно незначителен, то сечение и диаметр провода обмотки управления выбираются не по условиям допустимой плотности тока, а по технологическим, соображениям и заданному сопротивлению. Диаметр провода в этом случае обычно берется не менее 0,08 — 0,10 мм.
38. Сопротивление обмотки управления
гУ |
5 70у0/<Ср7у. у , Ом, |
где 2р = 2; Wy берется из позиции 36; /ср. у — средняя длина витка |
|
обмотки управления, определяется по эскизу расположения обмотки управления на полюсе, см; при этом таких обмоток может быть две или более.
Если |
задано омическое сопротивление обмотки управления, |
то в этой |
позиции уточняется поперечное сечение ее провода qy. |
39.Проверка коэффициента усиления ЗМУ по мощности
ь_ Pd
Ѵ у
где Pd и / у берутся по заданию; гу — из позиции 38.
40.Постоянные времени обмотки управления и цепи поперечных щеток
Постоянная времени обмотки управления
т _ |
2р\Ѵ а Фя |
Г |
у у 6У |
уТ~гІуГу ’
Постоянная времени цепи поперечных щеток
|
|
|
|
Т q |
a |
(aoN2 + AaPWn)°a®6a ' |
Сі |
|
|
||||
|
|
|
|
al |
|
Гп + |
Гщ) |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
GCQ4 |
^/"г + |
|
2р = |
|
|||
где |
Оу = |
1,10 ч- |
1,15; |
|
а, |
= |
1,15 |
- |
1,20; |
21 q |
2; |
||
а = |
1; а = |
0,74 -г- 0,82; сс0 = |
0,48 |
ч- |
|
|
за |
||||||
0,52; / у и гу берутся по |
|||||||||||||
данию; |
N \ — из |
позиции 9; |
/'2 — из |
позиции 11; А |
—-из |
по |
|||||||
зиции |
12; |
Фа? — из позиции |
15; Іч — из позиции 26; Ц7П— из по |
||||||||||
зиции 27; гп — из позиции 29; Ф6у — из позиции 31. |
|
|
|||||||||||
141
5-5. ПОТЕРИ И КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ ЭМУ
Потери и к. п. д. ЭМУ с поперечным полем рассчитываются так же, как и в генераторах постоянного тока малой мощности, по фор мулам позиций 60—66 гл. 1.
Особенностью здесь является учет электрических потерь в об мотке якоря по формуле
P M2 = (/d + / 2,) r 2, Вт.
Переходные и механические потери должны вычисляться для двух комплектов щеток, а магнитные потери в стали якоря опре деляются только от основного поперечного поля якоря.
Пример расчета ЭМУ с поперечным полем
Задание |
|
|
Выходная мощность Рd = 120 Вт; |
|
|
выходное напряжение Ud = 60 В; |
|
|
скорость вращения п = 6000 об/мин; |
2000; |
|
коэффициент усиления по мощности ky = |
|
|
ток управления / у = 0,02 А; |
150 Ом; |
|
сопротивление обмотки управления гу = |
|
|
число обмоток управления 2; |
|
|
режим работы ЭМУ продолжительный; |
|
|
исполнение ЭМУ закрытое. |
|
|
О |
|
|
Основные размеры ЭМУ |
|
|
1. Э. д. с. и ток продольной цепи якоря |
|
|
E d= (1,12 -S- 1,22) И(I— 1,16-60 = 70 В; |
Id = f ± |
= — = 2 А. |
|
Ud |
60 |
2. Расчетная мощность ЭМУ
Pad = Ed-Id = 70-2 = 140 Вт.
3. |
Машинная постоянная |
|
|
|
|
|
С = |
6- ІО1 |
6-10* |
= |
6660, |
|
|
0,52-0,36-48 |
|||
|
|
|
|
|
|
где принято а 0 = 0,52; |
B&q = 0,36 Т; Ad = 48 А/см. |
||||
4. |
Внутренний диаметр полюсов и расчетная длина якоря: |
||||
|
|
1/ W |
6660-140 |
|
|
|
Dп |
! 2-6000 |
5,0 см; |
||
Іо — EDni —■1»2*5,0 — 6,0 см,
где предварительно принято | = 1,2.
Окончательно по ГОСТ 6636—69 (приложение VIII) принимаем: Dnl = = 50 мм; /0 = 60 мм; б = 0,40 мм; диаметр якоря £>Н2 = ЪП 1 — 26 = 50 —
— 2-0,40 = 49,2 мм.
Материал якоря — листовая электротехническая сталь марки Э31 тол щиной 0,35 мм (ГОСТ 802—58, приложение IV).
142
5. Окружная скорость вращения якоря |
|
|
|
-•10 |
я-4,92-6000 |
. л_2 |
1С , , |
|
•10 |
= 15,4 м/с. |
|
6060
6.Полюсный шаг и расчетная полюсная дуга
|
|
|
|
nDu |
я-4,92 = |
7,72 см: |
|
|||
|
|
|
|
2р |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
&„ = |
а0т2 = |
0,52-7,72 = |
4,0 |
см. |
|
||
7. |
Частота перемагиичивания стали якоря |
|
|
|
||||||
|
|
|
f _ |
рп _ |
1-6000 |
= |
100 |
Гц. |
|
|
|
|
|
3 |
60 |
60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Обмотка якоря |
|
|
|
|||
8. |
Полезное поперечное поле якоря в воздушном зазоре |
|||||||||
|
Фв? = |
5 б?6о/о 'I0_4 = 0,36-4,0-6,0-ІО-4 |
к 0,87-IO"3 Вб. |
|||||||
9. |
Число проводников обмотки якоря |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
60aEd |
60-1-70 |
|
|
|
800. |
||
|
|
N. = - |
|
|
|
|
—з |
|||
|
|
|
рпф, |
1-6000-0,87-10 |
|
|||||
|
|
|
|
'6Ч |
|
|
|
|||
10. |
Число |
пазов |
якоря |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г2 = |
(3 = |
4) DH2 = (3 -г- 4)-4,92 |
|
15 -ь- 19; |
||||
принимаем z2 = |
18. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11.Число коллекторных пластин
К= 2г2 = 2-18 = 36.
12.Число витков в секции обмотки якоря
N t |
792 |
П. |
wc2 = -2К |
2-36 |
где окончательно принято Na = 792, тогда Значения индукции и полезного поля в воздушном зазоре будут:
|
0 Л = 0,36-— |
= |
0,365 Т; |
||
|
6д |
792 |
|
|
|
Фо |
= 0,87-10_ 3 - - |
= 0,88-10_3 Вб. |
|||
öq |
792 |
|
|
|
|
13. Число проводников в пазу якоря |
|
|
|||
|
ЛЛ,П= ^ = ^ |
= 44. |
|
||
|
|
га |
18 |
|
|
14. Шаги обмотки якоря по секциям и коллектору |
|||||
|
Уі = |
К |
36 |
0 = |
18; |
|
--------е = — |
||||
|
|
2р |
2 |
|
|
1/2 = |
1/1— 1= |
18— 1= |
17; |
у = |
1; ук = 1. |
После этого вычерчивается в развернутом виде схема обмотки якоря.
143
15. Окончательная величина линейной нагрузки якоря от .продольного
тока
Nald |
= 792-2 |
51 А/см. |
|
2лОна |
2л-4,92 |
||
|
|||
Размеры зубцов, пазов и проводов обмотки якоря |
|||
16. Предварительный выбор плотности тока в обмотке якоря. |
|||
Удельная тепловая загрузка |
боковой поверхности якоря при продол |
||
жительном режиме работы ЭМУ в наземных условиях при нормальном дав лении воздуха
q = |
ДЭт а ' (1 + 0,l-o2) = |
65-0,0016(1 +0,1-15,4) a 0,26 вт/см2, |
|||||
где Д6т |
= |
65° С; а ' = |
0,0016 |
Вт/(см2-град). |
|
||
Допустимая плотность тока в обмотке якоря в среднем |
|||||||
|
|
|
1400? _ |
1400-0,26 |
=7,1 А/мм2. |
||
|
|
h — Ad |
|
51 |
|
|
|
17. |
Сечение и диаметр провода обмотки |
якоря |
|||||
|
|
|
U |
|
|
• 0,141 мм2. |
|
|
|
|
Я2 = |
|
2-7,1 |
||
|
|
|
2Іо |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
По ГОСТ 7262—54 (приложение I) окончательно принимаем: |
|||||||
|
|
q2= |
0,132 мм2; |
djdan = 0,41/0,47 мм; |
|||
марка провода ПЭВ-2. |
плотность тока в обмотке якоря |
||||||
18. |
Окончательная |
||||||
|
|
/а |
Id |
|
2 |
а: 7,6 А/мм2. |
|
|
|
2<72 |
2-0,132 |
||||
|
|
|
|
|
|||
19. |
Площадь сечения паза якоря: |
|
|
||||
Площадь паза, занимаемая изолированными проводниками, |
|||||||
|
|
|
^2п^2и 44-0,472 |
13,5 мм2, |
|||
|
|
Qn. п |
fa |
|
0,72 |
||
|
|
|
|
|
|
||
площадь паза, занимаемая пазовой изоляцией,
Qn. и = 6ИЯ = 0,3-29 а 9 мм5;
где периметр паза П = 0,6 DH2 = 0,6-49,2 я 29 мм.
Толщина пазовой изоляции би = 0,30 мм состоит из лакоткани ЛШС — 0,10 мм (ГОСТ 2214—60, приложение И) и электрокартона ЭВ — 0,20 мм (ГОСТ 2824—60, приложение III);
площадь паза, занимаемая клином,
Qn. к — Ь кл'кцл — 3-0,8 а 2,5 мм2,
где принято 6КЛ = 3 мм; |
/ікл = |
0,8 мм; |
общая требуемая площадь паза якоря |
||
Qn = Qn. п + |
Qn. н + |
Qn. к = 13,5 + 9 + 2,5 = 25 мм2. |
144
20. |
Коэффициент заполнения паза изолированным проводом |
||||||||
|
|
kn. и = |
Л'2П<72„ |
44 |
0,173 = 0,30, |
|
|||
|
|
|
Qn |
25 |
|
|
|
||
что вполне допустимо. |
|
|
|
|
|
|
|
||
21. |
Размеры паза и зубца якоря. |
|
|
|
|
||||
Принимаем трапецеидальные пазы с одинаковой толщиной зубца по его |
|||||||||
высоте (рис. 1.3, б). Минимальная толщина зубца |
|
|
|||||||
|
|
B(jqt2 _ 0,365-0,86 |
: 0,26 СМ, |
|
|||||
|
|
ьз2 — 5,93 В32 ~ |
0,93-1,3 |
|
|
|
|||
где зубцовый шаг якоря |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
t,-. |
я£>Н2 |
я-4,92 = 0,86 см. |
|
||||
|
|
|
z2 |
18 |
|
|
|
|
|
После вычерчивания паза |
в масштабе, согласно рис. 1.9, |
размеры его |
|||||||
|
|
/гПо= 12 мм; |
йп2 = |
5,4 |
мм; |
б"9 = |
2,2 мм. |
|
|
Ширина прорези паза |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Яп2 = |
3,0d2n = |
3,0-0,47 = |
1,4 мм; |
|
|||
размеры |
зубца |
(рис. 1.3, б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
ь3' 2 |
= /2 — а„о = |
0,86 — 0,14 = |
0,72 см; |
6з2 = 0,26 см. |
||||
22. |
Средняя длина одного проводника обмотки якоря |
|
|||||||
|
|
/ср2 = /0+ |
1,2 £>„2 = |
6 ,0 + 1,2-4,92 Ä 12,0 см. |
|
||||
23. Сопротивление обмотки якоря в нагретом состоянии |
при 11= 75° С |
||||||||
|
л,= 1,22 ЛУсра _ I |
Qn |
7 9 2 - 1 2 , U |
; 3,8 Ом. |
|
||||
|
|
5700-472 |
5700-4-0,132 |
|
|
||||
24.Падение напряжения в обмотке якоря
Д£/2 = І(іг2= 2-3,8 = 7,6 В,
что составляет
^ •1 0 0 а 13%. 60
Коллектор и щетки
25.Предварительная величина диаметра коллектора
£>к = (0,5 -г- 0,9) £>Н2 = 0,7-49,2 а 34 мм.
26.Ширина коллекторной пластины
,^ яРк ^ я -34
кК 36 Ä з,о ым>
примем рк = 2,6 мм; ß„ = 0,6 мм; тогда окончательное коллекторное деление
*к = Рк + Р і. = 2,6 + 0,6 = 3,2 мм.
6 Заказ |
Ѣ |
1-195 |
145 |
|
|
27. |
Окончательный диаметр коллектора |
и его окружная скорость вра |
|||||
щения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дк — |
|
|
36-0,32 |
3,7 см; |
|
|
|
к |
|
п |
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
“к |
лДкn J Q — 2 |
п-З,7-6000 |
10 |
2 = П ,6 м/с. |
||
|
60 |
|
|
60 |
|||
|
|
|
|
|
|
||
28. |
Сорт щеток и плотность тока под щетками. |
||||||
Принимаем щетки марки ЭГ-8; |
тогда |
согласно табл. 1.1 данные этих |
|||||
щеток: |
|
|
|
|
|
|
|
|
/щ,/ = 10 А/см2; |
Д/7щ/ = 2,4В; |
р = 0,25; |
||||
|
|
Рщг/ = 2,45 |
Н/см2 (0,25 кг/см2). |
||||
29. |
Площадь |
сечения щетки |
п |
ее размеры |
|
||
|
|
5 Щ(У |
и |
|
-2— = |
0,20 см2; |
|
|
|
Piux.il |
|||||
|
|
|
МО |
|
|
||
примем по ГОСТ |
12232—71 (табл. 1.2): |
|
|
||||
|
6Щ= (1 -н 3) рк = 1,54-2,6 = 4 мм; |
ащ= 5 мм; Лщ=8мм; |
|||||
тогда окончательно
Suxd = 0,4-0,5 = 0,20 см2.
Такие же размеры имеют и поперечные щетки ЭМУ. 30. Длина коллектора
= (1,5 = 2,0)ащ = 2 -5 = 10 мм;
Ік = l'K-f (3 -г 5) d, = 10 + 5-0,41 Ä 12 мм.
31. Проверка коммутации. Ширина коммутационной зоны
Ьк —Ьіи+ |
' |
К |
а " |
= |
|
ик 4- ------- Уі |
-- |
||
|
|
2Р |
Р . |
|
|
|
= |
0,532- |
2 -г |
ш\
2
ОО т
1‘ ■0,425 = 0,957 см;
1.
что вполне допустимо, так как |
|
|
|
|
|
6к < 0,8 (т2 — Ьй) = |
0,8 (7,72 — 4,0) = |
3,0 см; |
|||
при этом |
|
|
|
|
|
= |
= |
0,4 ^ |
= |
0,532 |
см; |
|
и к |
0,1 |
|
|
|
t' = |
tK^ü 2 = |
0,32 |
= |
0,425 |
см. |
|
Дк |
3,7 |
|
|
|
146
Удельная магнитная проводимость для полей рассеяния обмотки якоря
Хо = |
0,6 |
|
2/іП2 |
------ Г |
Vf V* |
lu ë |
I — |
10“ 8 = |
|
|
|
|
" і” |
|
|
||||||||
|
|
------------ -- |
JLl |
+ |
0,92 log |
UЛП2 |
|
|
|||
|
|
Ь,я + Ьп2 |
Iо |
|
|
|
|
|
■I0“ 8 = |
||
|
|
|
0,6 , , 2- | '2„„; + i |
^ |
- 2 + |
0.92 log ^ - ° '86 |
|||||
|
|
|
0,54 + 0,22 |
|
6,0 |
\ |
0,14 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 4,05-10~8 Вб/(А-см). |
|
|
Среднее значение реактивной э. д. с. в короткозамкнутой секции якоря |
||||||||||
|
gp = |
2w'c2kAdl0v2- ІО2 = 2.11 -4,05-10_ 8 -51 • 6,0-15,4- ІО2 = 0,42 В. |
|||||||||
|
Э. д. с. в этой секции от поля якоря |
|
|
||||||||
еа = ' |
0,4лю'2Ацт2/0ц2-10_6 |
0,4л-11 -51 • 7,72-6,0-15,4-10_6 |
|||||||||
|
б„ |
|
|
|
|
|
1,8 |
|
0,28 В, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т2 — 60 |
|
7,72 — 4,0 |
см. |
|
||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
1,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Результирующая э. д. с. в короткозамкнутой секции якоря
е = ер + еа = 0,42 + 0,28 = 0,70 В, что допустимо, так как е < 1,5 В.
Компенсационная обмотка и добавочные полюсы продольной цепи ЭМУ
32. Число витков компенсационной обмотки, приходящееся на полюс,
/Ѵ„ |
792 |
117,. = (1,08 = 1,10)—2 = |
1,09 — = 108. |
38
33.Число витков обмотки добавочных полюсов,приходящееся на полюс,
|
0,SX2A ,ÄG6-108 |
0,8-4,05-10_ 8 -51 -1,3-0,04-10S _ |
л |
д — |
------------------------------------- — |
------------------------------------------------------------------------------------ ^ |
4 » |
|
и |
2 |
|
где принято ftß Ä 1,30.
Ширину вершины зубца добавочного полюса в малых ЭМУ принимают
Ь31 я Ьк я 1,0 см.
34. Число пазов на половине дуги полюсного наконечника (рис. 5.1). Примем пазовое деление на статоре
tx = 0,95-/2 = 0,95-0,86 = 0,82 см.
Число пазов на одной половине полюса для размещения компенсацией ной обмотки
Ьп — 2L |
= |
6,3 — 2 0,82 |
2Кя -2------- |
--------------2-0,82 |
|
2<і |
|
где Ьп = ат2 = 0,82-7,72 = 6,3.
6* |
147 |
35. Число проводников компенсационном обмотки в пазу статора
Л'к
Zu
36. Сечение и диаметр провода компенсационной обмотки и добавочног полюса
|
q' = — *= — — 0,67 мм2. |
||
|
ь |
ік. |
3 |
|
|
|
|
По ГОСТ 7262—>54 |
(приложение 1) окончательно принимаем; qK=? |
||
= 0,636 мма; dK/dKl lt = |
0,90/0,99 мм; марка провода ПЭВ-2. |
||
37.Площадь и размеры пазов статора.
Согласно позиции 34 на каждой половине полюсного наконечника ста» тора располагается по 3 паза; из них один большой и два малых. В большой паз укладываются проводники обмоток добавочного полюса, компенсацион ной и подмагничивающей. Подмагничивающая обмотка обычно занимает около 30—40% площади большого паза.
Площадь большого паза, занимаемая проводниками обмоток добавоч ного полюса и компенсационной;
площадь паза, занимаемая изолированными проводниками этих обмоток,
(NK+ W A) d l K _ (36 + 4)-0,993
54 мма;
/о ~ 0,72
площадь паза, занимаемая пазовой изоляцией,
Qn.ui = 0*п ' = О.3’36 ~ 11 мм2.
где периметр паза принят П' л 36 мм.
Общую площадь большого паза статора примем
<?П. = 1.3 К .„ I -г Qn.nl) = 1.3 (54 + 11) * 85 ММ».
Площадь малого паза, занимаемая изолированными проводниками ком пенсационной обмотки н пазовой изоляцией,
Л. |
w |
«-d l n зо-о.ээ» |
||
П! _ |
|
То |
= |
0J2~ = 49 мм2; |
<3''.п1 = |
6ИЯ" = |
0,3-30 = 9 мм2, |
||
где принято Я" я 30 мм. |
паза |
статора |
||
Общая площадь малого |
||||
Qni = Qn.nl + Qn.nl — 49 + 9 = 58 мм2.
Форму сечения большого и малых пазов статора примем трапецеидаль ной с одинаковой толщиной зубца по высоте. После вычерчивания пазов в масштабе размеры их получаются следующими;
большой паз н зубец; |
/гп1 = |
15 мм; |
бп1 = |
4 |
мм; |
бп1 = 8,0 |
мм; |
|
Ь31 = |
6,0 мм; |
|
|
|
|
|
малый паз и зубец: |
h'n{ — |
12 мм; |
6^ = |
4 |
мм; |
ЬпѴ — 7,0 |
мм; |
|
Ьа1 = |
4,0 мм; |
ап1 = |
1,8 мм. |
|
||
148
38. Сопротивление компенсационной обмотки и добавочных полюсов при » = 75^0
гк + лд = |
і Ѵ ( ^ + *Ц'срх= 1 |22. 2 (108 -Ь 4) 33 2,5 Ом. |
|
|
5700-qK |
5700-0,636 |
где /ср1 = 2 (/0 + |
1,4 т2) = 2 (6 ,0 + |
1,4-7,72) я 33 см. |
Магнитная система ЭМУ
Как указывалось, магнитная система ЭМУ выполняется шихтованной (рис. 5.1).
Магнитная система второй ступени усиления
39. Э. д. с. продольной цепи якоря при нагрузке окончательно
£ (і = £/(і + 7 (і (г2 + /'|і + /'д) + Л = 6 0 + 2 (3,8 + 2,5)+ 2,4 = /5 В.
40. Полезное поперечное поле в воздушном зазоре при нагрузке
Фво |
m E d |
60-1-75 |
0,945ІО“ 3 Вб. |
|
рпЫг |
1-6000-792 |
|||
|
|
41. Окончательное значение индукции поперечного поля под краем по люсного наконечника (рис. 5.3)
В&„ Фбт Ю4_ |
0,945ІО"3■ІО4 = 0,39 Т. |
bJo |
4-6,0 |
42.Длина воздушного зазора
б0,43^1+к г 4 : 0 ,4 ™ 1 - 1 0 - 4 : 0,04 см;
Böq 0,39
примем б = 0,04 см (позиция 4). 43. Высота сердечника якоря
|
А с а — Дн2—(2АП + dDJi) |
4,92 — (2-1,2+ 1,0) |
: 0,76 СМ, |
|
|
|||||
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
где |
dBJ1 я 0,20-4,92 |
я |
1,0 см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
44. Размеры статора ЭМУ |
|
|
|
|
|
|
|
||
Dh1 = Dh2 + 2Ö + |
2fi'nl+ 2 h cl = |
4,92 + 2 -0 ,0 4 + 2-1,5 + 2 - 1 = 10,0 |
см, |
|||||||
где высота сердечника статора |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Фб+ ю |
0,945-ІО“ 3-10 |
= |
1,0 |
см, |
|
|
|
|
|
2-0,93- |
2-0,93-0,85-6,0 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
при этом принято ВС1 = 0,85 Т. |
|
|
|
100 мм соответствует |
||||||
|
Полученное значение наружного диаметра DH1 = |
|||||||||
ГОСТ 6636—69 (приложение VIII). |
|
|
|
|
|
|
||||
|
45. М. д. с. для воздушного зазора. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Коэффициент воздушного зазора |
|
|
|
|
|
|
|||
k |
А + Юб |
|
А +106 |
|
|
|
|
|
|
|
® |
А — önj + Ю6 |
А — Опі +106 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
0,86+ 10-0,04 |
0,82+10-0,04 |
= |
1,32. |
||||
|
|
|
0.86 — 0,14 + 10-0,04 |
0 ,8 2 -0 ,1 8 + 10-0,04 |
||||||
|
|
|
|
|
||||||
149