книги из ГПНТБ / Розов В.М. Измерения и контроль в однополосном радиооборудовании
.pdfЧ а сто та |
1 -го п о р я д - |
2 -го п о р я д к а х |
||
|
ка x~ t |
|
X — |
|
« 1 |
Щ |
|
|
|
о)2 |
и2 |
|
|
|
2 cot |
|
1 |
9 |
|
|
|
2 |
2 |
|
2 со2 |
|
~ |
1 |
9 |
|
|
и\ |
||
|
|
2 |
2 |
|
zizCOg |
|
щщ-, щщ |
Зй)!
Зсо2
2 coi± o)2
2 ш 2± со1
40)!
|
4 ш 2 |
|
|
|
З с й ^ Ч - С О о |
||
|
З о ) 2 ± ^ |
1 |
|
2 |
o) i ± |
2 |
o) 2 |
2 |
co 2 ± |
2 |
o ) i |
|
5 а ) х |
|
|
|
5 |
о ) 2 |
|
4 |
o >i ± |
o ) 2 |
|
|
4 co2 ± |
c o i |
3 W i d h 2 C 0 2
З Ш 2 ± 2 С 0 1
Т аб л и ц а 2.2
|
|
|
|
А м плитуда |
п родуктов |
|
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
3 -го п о р яд к а X--- |
4 -го |
п о р я д к а х --- |
|||||||
|
|
|
|
°а |
|
|
|
|
а* |
|
3 |
|
о |
3 |
9 |
|
|
|
|
|
|
Т |
^ |
:’ Т |
U l U * |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
о |
3 |
|
9 |
|
|
|
|
|
|
~^ и\> Y |
|
u*Ui |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
—- и4 |
■—- /у2 /у2 |
|||||
|
|
|
|
|
2 |
1 |
’ |
2 |
2 |
1 |
|
|
|
|
4 |
^ |
2 |
; |
4 ^ 2 |
^ |
1 |
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
3 |
, |
|
|
3 |
|
, |
|
|
|
|
Y |
|
^ |
|
: т |
|
^ 2 |
|
|
1 |
|
ч |
|
|
|
|
|
|
|
- |
т |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
1 . ч
- r T ^ i
3 |
9 |
3 |
9 |
—и\и* — щи*
-4j- щи* ; 44- и*и»
т *
I
5 -г о п о р яд ка X---
а*
5 с . 15 , 3 0 , 9
’Т и' и* - ' Т и№ u * Y u\u\
5 |
с |
10 |
о |
9 |
5 |
с |
1 0 |
9 |
, |
— |
и\ ; |
— и\и\ |
||
18 |
2 |
8 |
1 |
2 |
3 0 |
9 ч |
2 0 . |
|
Тб и*и* ’ Т би'и‘
Тб изи>-’ Т би‘и*
Продолжение
|
8 |
2 |
|
1 |
ч |
1 |
ч |
— |
( 7 ? t / 2 |
; |
|
1 |
ч |
1 |
.4 |
2 |
f / ! ^ 2 : |
2 |
^ 2 |
Y |
u \ u \ |
|
|
|
|
|
— |
|
и |
* |
|
|
|
1 6 |
1 |
|
|
|
— |
|
u |
\ |
|
|
|
1 6 |
2 |
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
" Й |
u |
' u |
' |
|
|
■ 7 5 |
^ |
|
|
|
|
10 |
|
4 |
9 |
|
|
— |
— |
O ? |
0 ? |
|
|
1 6 |
|
1 |
2 |
|
|
10 |
|
9 |
, |
|
|
---------- U |
\ U |
\ |
||
|
. 1 6 |
|
1 |
2 |
полезного сигнала. Появление таких продуктов в вч тракте пере
датчика вызовет помехи приему других радиостанций (побочные излучения);
д)------составляющие, появившиеся из-за наличия в аппроксимиру ющем полиноме (2.2) члена в пятой степени (шестая графа). Из 1Н составляющих спектра частот, получающихся в данном случае, в рабочую полосу полезного сигнала могут попасть только сигна лы с частотами сор, 0)2; 2соi—coo; 2соо—сор 3coi—2co2l Зсог—2соi, кото рые создадут переходные и непереходные помехи в рассматривае мом и соседних каналах. Продукты с частотами 3coi—2м2 или Зсо2—2со 1называют продуктами пятого порядка. Как видно, в этом случае возникают также и продукты третьего порядка: 2coi—со2; 2сй2-- СОь
Как показывает приведенный анализ, нелинейные комбинаци онные искажения непереходного и переходного характера вызыва ются только членами полинома с нечетной степенью (а3, й5ит. д.). Так как искажения непереходного и переходного характера про являются обычно одинаковым образом, то в дальнейшем будем их называть просто нелинейными комбинационными искажениями. Членам полинома (2.2) четных степеней обязано появление ком бинационных продуктов с частотами вне спектра полезных ча стот, составляющих группу побочных излучений. Оценка этих ком бинационных продуктов важна только для передающей части од нополосной системы. На приемной стороне эти составляющие можно не принимать во внимание.
Покажем на численном примере распределение комбинацион ных составляющих, возникающих, например, в передатчике. Пусть в каждом канале двухканального передатчика передается по два синусоидальных колебания с частотами ^1=800 Гц и .Гг= 2000 Гц.
На рис. 2.4 показаны исходные сигналы (а)\ исходные сигналы, перенесенные в область рабочей частоты передатчика без иска жений (/о — несущая частота) (б)\ спектр на выходе передатчика с учетом нелинейности тракта передатчика (в) и спектр сигналов на выходах канала Ai или Bi приемника (г).
Рисунок 2.4s показывает, что спектр выходного сигнала обога тился дополнительными составляющими. Наряду с исходными сосоставляющими /0± 800 Гц и /о±2000 Гц в полосах каналов поя вились: 1) комбинационные составляющие третьего порядка (не
переходного характера): |
62 = 2(1/0 + 2000) — (/0 + 800) —/о+3200 Гц и |
||||
б'2=2(/о—2000) —(/о—800) = /0—3200 |
Гц; |
2) |
комбинационные со |
||
ставляющие |
третьего |
порядка |
(переходного характера): |
||
а/2=2(/о+800) —(/о+ 2000) = /0—400 |
Гц |
и |
а2 = 2(/0—800) — |
||
(./о—2000) =|/0 + 400 Гц; |
3) комбинации за счет вторых гармоник |
||||
низкочастотных сигналов |
с А] = 800 Гц: (Зг—fo+ 2Ai=i/o+1600 Гц и |
р'2= /0—2F\=fo—1600 Гц; 4) комбинации третьего порядка от низ кочастотных сигналов каналов Ai и Bi: уг= 2(/о+800) —
—(/о—800) =|/о+2400 Гц и y'2 = 2(f0—800) —(/0+ 8ОО) = /0—2400 Гц; 5) наконец, комбинационные составляющие пятого порядка (пере-
32
ходного характера): е2 = 3(/0+800) —2(/0Ч-2000) = /0—1600 Гд и е'г = 3(/о—800)—2(/0—2000) —/о + 1600 Гц. Эти составляющие при данном выборе частот совпадают по частоте с продуктами вторых гармоник исходных сигналов с частотой Е; = 800 Гц каналов А. I! В).
0,
-3200
Puc. 2.4
У |
F,BI |
F2Bt |
|
в! |
|
|
800 |
2000- |
|
At |
F2 A! |
|
|
|
|
800 |
2000 |
Канал В! Канал A t
|
|
|
l \ |
|
|
|
|
|
~F2Bf |
2 11 |
fg+F2A! |
I |
f |
||
|
fq F/Bt |
fq |
fg+ F,A1 |
|
|||
Si |
4 |
a' |
I ! |
a |
ft |
- |
| |
S2 |
к |
||||||
-2400-2000-WOO |
l l i ^ |
i |
4800*2000+2400 |
'I |
|||
-800-400 |
0 *400*800 . |
+3200 |
H 0 |
||||
|
г): |
F, |
Лг |
h |
|
|
|
|
|
|
h |
4 / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
J |
l L |
|
1 |
1 / |
|
|
|
|
800 |
|
2000 |
|
|
|
Таким образом, в полосе канала А;, кроме исходных составля
ющих, появляются их комбинационные продукты непереходного характера; комбинационные продукты переходного характера от исходных сигналов канала Bi и гармонические искажения за счет нч тракта.
Как следует из проведенного анализа, такие же составляющие будут и в канале В;.
Приведенный пример полностью справедлив и для групповых трактов, однополосных приемных устройств. Если на вход такого устройства подать исходный сигнал в виде четырех гармонических сигналов с -частотами /0±800 Гц и /О±2000 Гц, то в каналах А\ и В] можно будет наблюдать все составляющие, естественно,- сме щенные в нч область (рис. 2.4г).
Как уже отмечалось выше, прохождение сигнала, состоящего из трех синусоидальных колебаний с частотами со;, coj, cog, через
2—‘280 |
33 |
нелинейное устройство, амплитудная характеристика которого ап проксимирована степенным полиномом третьей степени, приводит к появлению в выходном сигнале, помимо комбинационных состав ляющих вида 2о)г—соjj 2o)j— 2со9—ш,- и т. д., также комбинацион ных составляющих вида coj+ coj—cog; сог- + со5—ю,-; .coj+ w5—он, кото рые могут иметь также переходный xapaKjep.
При увеличении в исходном сигнале количества гармонических составляющих колебаний резко возрастает количество комбина ционных составляющих в выходном спектре. Общее количество комбинационных составляющих третьего порядка можно опреде лить по известной формуле В. А. Котельникова.
J_ (N -\-2k — 1)!
(2.3)
2 N\(2k— 1)! ’
где k — количество основных синусоидальных колебаний на входе нелинейного устройства; N — степень нелинейности амплитудной характеристики устройства.
Так, например, при N = 3 (аппроксимация характеристики уст ройства полинома третьей степени) и -^=10 число составляющих на выходе нелинейного устройства, подсчитанных' по ф-ле (2.3), равно 770. Отсюда видно, как велико может быть количество ком бинационных составляющих в реальном спектре передачи при прохождении через систему, амплитудная характеристика которой описывается степенным рядом даже невысокого порядка. Отметим также, что суммарная мощность комбинационных составляющих может в десятки раз превышать мощность гармонических состав ляющих.
При многоканальном входном сигнале, например при уплотне нии телефонного канала несколькими (3—4 и более) телеграфны ми каналами, при нелинейной амплитудной характеристике груп пового тракта, описываемой, например, полиномом третьей степе ни, спектр частот на его выходе значительно расширяется. На рис. 2.5а для иллюстрации этого обстоятельства приведен спектр исходного группового сигнала, а на рис. 2.56 спектр в области ча стот, близкой к рабочей полосе, для группового сигнала на выхо де тракта с нелинейной амплитудной характеристикой. Рисунок 2.5б показывает, что в спектре выходного сигнала содержатся как исходные составляющие, так и многочисленные комбинационные продукты, как попадающие непосредственно в рабочую полосу, так и выходящие за ее пределы. Отметим также, что поскольку при рассматриваемом исходном сигнале комбинационные продук ты низких порядков оказываются внутри полосы исходного сиг нала, '.наибольшая мощность комбинационных продуктов оказы вается IBсередине рабочей полосы. При удалении от центра поло сы интенсивность комбинационных составляющих симметрично падает.
34
Величину нелинейных ис кажений принято оценивать отношением (в разах или в децибелах) амплитуд напря жения одной из комбинаци онных составляющих нечет ного 'порядка и напряжения одной из основных составля ющих, измеренных на выхо де группoiBOTo тракта (нели нейного устройства) при по даче на его вход сигнала в виде двух гармонических ко лебаний равных частот, но одишаковых и апряжений:
i s |
__ |
^комб. сост. «А» порядка |
h |
~~ |
ц |
|
|
^ оси.сост |
iF . . . |
AF |
■, . AF |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
1 |
|
|
|
ЩШЦ |
U f j t f |
щ У ■Ч*2 ^ и |
Рис. 2.5 |
|
Величину Kfk называют коэффициентом нелинейных искаже
ний порядка «к».
В общем случае к выбору амплитуд исходных сигналов не предъявляется никаких требований. Однако при измерении кон кретных устройств для сопоставимости и определенности резуль татов амплитуду напряжения каждого исходного сигнала устанав ливают равной половине амплитуды максимального допустимого (предельного, поминального) напряжения входного синусоидаль ного сигнала.
Часто значения Кгь выражают в децибелах, тогда
[К
икомб. сост. «£* порядка
K fk = 2 0 lg
Uоси. сост
Приведенный метод измерения нелинейности амплитудной ха рактеристики называется интермодуляционным или чаще методом двух тонов. Как видим, по этому методу измеряется и оценивается не прямо нелинейность амплитудной характеристики, а эффект, к которому она приводит при прохождении через устройство двух тонового сигнала. Такой результат измерений позволяет легче оценивать характеристики устройств.
Иногда используется суммарный коэффициент комбинационных искажений, который определяется следующим образом:
K U - / 4 + ** + - •
Если амплитудная характеристика устройства аппроксимиро вана многочленом третьей степени
У= я0 + а\ 11ъх + а2 U\x + а3 U3Bx,
\
2* |
35 |
|
то коэффициент комбинационных искажений третьего порядка мо жет быть определен по следующей простои формуле:
К; |
= — |
U2 |
(2.4) |
'3 |
^ |
оси. сост. их. |
|
Экспериментальные измерения передатчиков и приемников по казывают, что в подавляющем большинстве случаев наибольшие значения имеют комбинационные составляющие третьего и пятого
Рис. 2.7
порядков :[4, 5, 6, 7, 8, 9, 10]. На рис. 2.6 и 2.7 приведены графики зависимостей коэффициентов комбинационных искажений К !к
третьего (а), пятого (б) и седьмого (в) порядков от уровня вход ных сигналов, снятых экспериментально на передатчиках мощно стью 30 и 10 кВт соответственно.
Из этих рисунков следует также, что коэффициент комбина ционных искажений третьего порядка существенно превосходит коэффициенты других порядков и, следовательно, для инженерных расчетов и измерений можно в основном пользоваться этим коэф фициентом.
Для современных передатчиков и приемников коэффициенты комбинационных искажений третьего порядка приблизительно равны —30-7-40 дБ и —55ч-70 дБ соответственно.
36
2.4. Побочные излучения
Как следует из предыдущего раздела, этот вид комбинацион ных продуктов целесообразно рассматривать лишь по отношению к передающим устройствам, где они образуются и откуда они мо гут через фидер и антенну попасть в среду распространения ра диоволн.
Согласно определению МККР i[l] побочными излучениями на зывают излучения на частоте или частотах, расположенных за пределами необходимой полосы, уровень которых может быть сни жен без' того, чтобы это повлияло на соответствующую передачу сигналов. К. побочным излучениям относятся гармонические излу чения, излучения нежелательных комбинационных составляющих, удаленных от необходимой полосы, и паразитные излучения.
Допуски на уровни побочных излучений рекомендуется опреде лять в единицах мощности (Вт, мВт), поступающей от передатчи ка на фидер антенны на частотах рассматриваемого побочного излучения. Паразитные колебания появляются в передатчике при наличии условий самовозбуждения на частотах, не зависящих от несущей частоты излучения и от частот, получающихся в процессе образования колебаний несущей частоты.
Возникновение гармонических и комбинационных составляю щих обусловлено нелинейностью амплитудной (модуляционной) характеристики передатчика и, в частности, работой ламп с отсеч кой анодного тока.
Амплитуду гармонической составляющей анодного тока лампы
можно найти из соотношения |
|
hn = SdUcynQ), |
|
где / ап — амплитуда п-й гармоники анодного тока |
ламп одного |
плеча, A; Sa — динамическая крутизна статических |
характеристик |
ламп одного плеча, А/В; 0 — нижний угол отсечки |
анодного тока, |
||||
рад; Uс — амплитуда |
напряжения |
возбуждения |
на |
сетке, |
В; |
у,,(0)— коэффициент |
разложения |
импульса анодного |
тока |
п-й |
гармоники.
При двухтактной (пока наиболее употребительной) схеме вы ходного каскада передатчиков с ОБП мощность, отдаваемая лам пами в колебательную систему, равна:
Pi = 2 ^ i - « A aSd//cYl(0),
где Ua— амплитуда напряжения на анодах ламп, В; Ей— напря жение анодного питания, В.
Из этих двух формул можно получить зависимость амплитуды тока п-й гармоники от угла отсечки при заданных Рл и Еа\
г „ Pi Уп (0)
которая принимает более простой вид, если учесть, что при уси лении модулированных колебаний (в том числе и однополосных)
37.
угол отсечки анодного тока выбирают около 90°. В этом случае
h n ~ 2-^-Уп (90°).
Эта формула позволяет судить лишь о потенциальных возмож ностях мощного каскада вырабатывать энергию на частотах гар моник. Мощность же, излучаемая на п-й гармонике, зависит так же от величины эквивалентной нагрузки для этой гармоники, вклю ченной в анодную цепь ламп выходного каскада, и от фильтрации колебательной системы выходного каскада. Мощность излучения на гармониках зависит также от схем связи колебательной системы передатчика с фидером, поскольку от этой схемы зависит соотно шение мощностей однотактной и двухтактной волн в фидере на гармониках.
Следует также упомянуть, что мощность излучения кв передат чиков на гармониках в диапазоне частот выше 40 МГц сильно уменьшается при включении фильтров на выходах передатчиков. Однако наличие этих фильтров ни в какой мере не облегчает из вестные трудности реализации колебательных систем для передат чиков средней и большой мощностей, работающих, например, во всем кв диапазоне (3—30 МГц), поскольку в соответствии с реко мендациями МККР [1] для любого побочного излучения средняя мощность, подведенная к антенне, должна быть, по крайней мере, на 40 дБ ниже мощности излучения на основной частоте, но в лю бом случае не должна превышать 50 мВт.
В приемном тракте не возникает явлений, аналогичных побоч ным излучениям по характеру вызывающих их процессов. Однако по характеру проявления побочным излучениям в передатчиках можно противопоставить прямое прохождение сигнала с частотой первого гетеродина из цепей этого гетеродина ко входу прием
ника.
Поскольку частота этого сигнала изменяется вместе с наст ройкой приемника в широком диапазоне частот, а сам сигнал мо жет излучаться приемной антенной и тем самым служить помехой для других приемников, напряжение сигнала с частотой гетеро дина на входе приемного устройства нормировано. Оно не должно превышать 50 мкВ [4].
2.5.Искажения амплитудно- и фазо-частотных характеристик
Видеальных приемниках и передатчиках предполагается, что амплитудно-частотная и фазо-частотная характеристики строго линейны. При этом модуль коэффициента передачи и время за держки оказываются независимыми от частоты, а фазовый сдвиг изменяется пропорционально частоте. В реальных однополосных передатчиках и.приемниках указанные характеристики имеют от ступления от характеристик идеальных устройств, или, как гово рят, имеют искажения. Наличие искажений в амплитудно- и фазо частотных характеристиках тракта приводит к тому, что сигналы,
38
проходящие по этому тракту, получают амплитудно- и фазо-ча стотные искажения.
Зависимость модуля коэффициента передачи от частоты при водит к непостоянству амплитуд выходных сигналов при неизмен ных амплитудах входного сигнала.
Типичным и чаще всего встречающимся примером искажений является снижение модуля коэффициента передачи в области низ ких или высоких частот рабочей полосы или диапазона. На прак тике чаще измеряют неравномерность амплитудно-частотных ха рактеристик, которая характеризуется отклонением (в дБ) ампли тудно-частотной характеристики в диапазоне частот (Uir) от ее значения при какой-то определенной частоте, например, для нч трактов 1000 Гц. Практикуется также оценка неравномерности амплитудно-частотной характеристики по отношению (в дБ) зна чений напряжения на заданной частоте к максимальному получен ному напряжению:
Угх — 20 lg ^мако
Тракт однополосных устройств, ;по которому проходят переда ваемые сигналы, можно разбить на низкочастотный тракт, тракт промежуточной частоты и тракт высокой частоты.
Низкочастотные усилители выполняются с высокими качествен ными показателями — достигнута неравномерность амплитудночастотной характеристики порядка (0,2—0,5) дБ. Тракт высокой частоты ввиду большой полосы пропускания (порядка 50—100 кГц) и малой полосы полезного сигнала (7000—13000 Гц) практически не вносит амплитудно-частотных искажений. Неравномерность амплитудно-частотной характеристики тракта высокой частоты в диапазоне рабочих частот (3—30 МГц) в передатчиках сказывает ся на величине излучаемой мощности. Обычно на нижних часто тах диапазона мощность больше, а на высших — примерно на 20—30% меньше, чем на средних частотах диапазона.
В приемных устройствах эту неравномерность амплитудно-ча стотной характеристики легко удается ослабить настолько, что ее влиянием на чувствительность приемника можно пренебречь.
Амплитудно-частотные искажения в передатчиках и приемни ках вызываются, главным образом, неравномерностью амплитуд но-частотных характеристик трактов промежуточной частоты, а именно — канальными или разделительными фильтрами и в мень шей степени полосовыми усилителями.
На рис. 2.8 приведены характеристики модуля коэффициента передачи /((со) и фазо-частотная характеристика в том виде, как они обычно используются для теоретического анализа. На рисунке введены следующие обозначения: ©/ и шл — номинальные частоты начала и конца полосы пропускания; оц и ©2 — крайние частоты полосы, в которой неравномерность коэффициента передачи прене брежимо мала; ©о — средняя частота полосы пропускания; Кмакс
39
и /Сном — значения коэффициента передачи — максимальное и на крайних частотах полосы.
На рис. 2.9 приведены экспериментально измеренные амплитудно- и фазо-частотные характеристики для канального — квар цевого— фильтра. Характеристики этих фильтров отличаются ма лой неравномерностью (1—3) дБ в рабочей полосе частот и вы соким затуханием вне ее. Появление искажений в фазо-частотной характеристике приводит к искажениям передаваемого сигнала, которые характеризуются тем, что при изменении частоты входно го сигнала фаза выходного сигнала изменяется нелинейно с часто той [см. кривую срс(со) на рис. 2.8] либо при этом не остается пос тоянным время задержки.
Фазо-частотные и амплитудно-частотные искажения в мини мально фазовых системах, какими являются обычно фильтры и
Рис. 2,10
40