книги из ГПНТБ / Розов В.М. Измерения и контроль в однополосном радиооборудовании
.pdfиспользованием фильтров верхних или нижних частот (энергети
ческий метод); метод |
с |
использованием |
нескольких |
полосовых |
|
фильтров |
(метод параллельного или одновременного |
анализа |
|||
спектра). |
Возможны |
и |
другие ’ методы, |
описанные, например в- |
[5, 6]: по времени установления телеграфного сигнала в режимах А1 и F1; при помощи замедляющих систем с дисперсией фазовой скорости; 'при помощи запоминающих устройств; при помощи ана лизатора с «бегающей щелыо»; методом нулевой частоты. Однакопо ряду причин (неуниверсальность, сложность устройств и про цесса измерения) не все методы нашли широкое распространение,, и поэтому опишем только некоторые из перечисленных, наиболеечасто употребляемые.
Ме т о д |
с и с п о л ь з о в а н и е м о д н о г о п о л о с о в о г о |
ф и л ь т р а . |
Структурная схема измерений изображена на рис. 5.5- |
Анализатор спектра в зависимости от диапазона частот работы
Рис. 5.5
подключается или к (выходу усилителя промежуточной -частоты, (переключатель Пз в положении 1), если диапазон входных ча стот анализатора лежит в пределах 100—500 кГц или к выходу передатчика (П0 в положении 2), если диапазон частот анализа тора составляет 3—30 МГц.
Процесс измерения при применении анализатора спектра Ан с линейной шкалой и аттенюатором, проградуированным в деци белах для всех излучений, кроме АЗА, АЗВ, A3J, заключается в- следующем. Измерительную установку калибруют с помощью вч^ генератора ГВч и осциллографа (переключатель Ш в положении 2). Для этого аттенюатор анализатора спектра Ан устанавливают на 0 дБ (максимальное затухание). На вход приемника (или анали затора) подают напряжение от вч генератора и, регулируя коэф фициент передачи приемника, устанавливают уровень немодулированной несущей равным 0 дБ (рис. 5.6а) или какому-нибудь- другому значению в верхней трети шкалы анализатора спектра;, при этом уровень несущей отмечают также на экране осцилло графа.
121:
Затем на вход измерительной установки подают исследуемое -излучение (от генератора испытательного сигнала Г11С— положе ние 3 пли от источника информационных сигналов — положение 4 переключателя ГД) и с помощью осциллографа уровень немодулированной (неманипулированной) несущей этого излучения де
лают равным уровню не сущей пр'н ' калибровке. Аттенюатор ачтализатора устанавливают на число децибел, равное значе нию измерительного уров ня, включают модуляцию (манипуляцию) и с по мощью частотных меток отсчитывают ширину по лосы 'Излучения на уста новленной ранее отметке (О дБ или другое значе ние), при которой про изводилась налиброзка урО'В'Ня немодулирован - ной (немаИ'Инулированной) несущей (рис. 5.66).
Для измерений шири
ны полосы частот излучений классов АЗА, АЗВ и A3J наблюдают несколько реализаций (не менее пяти) и регулировкой усиления в тракте измерительной установки добиваются того, чтобы наиболь шее значение амплитуды максимальной составляющей спектра до стигло отметки «О дБ» или любой другой в верхней трети шкалы анализатора спектра. Измерение ширины полосы аналогично опи санному выше.
Измерение ширины полосы частот для излучений классов АЗА,
АЗВ, A3J можно провести с помощью генераторов звуковой часто ты и шума по структурной схеме рис. 5.5. Синусоидальный сигнал от звукового генератора с частотой, например, 1000 Гц и с уров нем, соответствующим 100-процентной модуляции в режиме АЗ или номинальной пиковой мощности передатчика в режимах АЗА, АЗВ, АЗН, A3J, подается на вход передатчика П1в положении 1).
Входной уровень синусоидального сигнала отмечают на осцил-
.лографе. Затем вместо синусоидального сигнала на вход передат чика подключают шумовой сигнал (переключатель ГД в положе нии 2), уровень которого подбирают таким, чтобы его пиковое зна чение (по осциллографу) равнялось отмеченному ранее уровню синусоидального сигнала. Ширину занимаемой полосы частот из меряют относительно нулевого уровня. Для исключения ошибок при измерениях подчеркнем, что нулевой уровень для всех клас
сов излучений, кроме АЗА, АЗВ, A3J, устанавливается по уровню немодулированной (неманипулированной) несущей; для режимов
АЗА, АЗВ, A3J — по максимальному значению огибающей спект ра. При применении анализатора спектра с логарифмической шка лой ширину занимаемой полосы отсчитывают непосредственно на экране анализатора как разность частот крайних составляющих спектра, амплитуды которых превышают определенный измери тельный (или отсчетный) уровень или равны ему (рис. 5.6б).
Для повышения надежности результатов измерения отсчет ши рины полосы частот должен проводиться несколько раз-(не менее- 5) по последовательным реализациям спектра исследуемого излу чения, принимая во внимание наиболее широкополосные реализа ции. Необходимо иметь в виду, что попадание помех от соседних передатчиков в измерительную установку может в большей или меньшей степени исказить результаты измерений. При измерениях н\ жно обеспечить типовой модуляционный режим, а скорость ана лиза спектра установить такой же, как и при калибровке. Анализ и отсчет ширины полосы частот излучения можно провести такжепо ленте самописца, использовав для этого его частотные метки.
Описанный метод получил широкое распространение, потому что он позволяет проводить измерения с достаточной точностью' при применении относительно простых приборов, выпускаемых се рийно. К. достоинству метода следует отнести также возможностьнаблюдения, опознавания и определения структуры спектра ра диоизлучения.
Погрешность измерения определяется погрешностью отсчета ширины полосы частот по калибрационным меткам, правильно стью определения и установления измерительного (отсчетного) и- нулевого уровня. При тщательном измерении погрешность может нс превышать 2%.
Ме т о д с и с п о л ь з о в а н и е м ф и л ь т р о в в е р х н и х и л и н и ж и их час тот . Метод заключается в сравнении всей, мощности излучения с мощностью, которая остается после филь трации фильтром верхних (нижних) частот в соответствии с оп ределением полосы частот излучения, данным в Регламенте радио связи. Частота среза фильтра может смещаться относительно' спектра излучения. Возможны два варианта этого метода.
1. Метод с использованием одного фильтра. В соответствии с этим методом используется один фиксированный фильтр верхних частот с частотой среза / ср. При помощи генератора переменной1 частоты, входящего в комплект частотного преобразователя, вклю чаемого перед фильтром, определяются две частоты, f \ и f2, такимобразом, что выше первой и ниже второй соответствующие мощ ности на выходе фильтра составляют 0,5% от полной мощностиизлучения на входе фильтра. Тогда полоса излучения определяет ся по формуле
12— /1— 2/ср = 2А'F.
2. Метод с использованием двух фильтров. Рассмотрим этот метод на примере установки, структурная схема которой приведе на на рис. 5.7 [7]. Метод основан на сравнении полной мощности-
сигнала (100%) с частью мощности (1%) вне занимаемой шири ны полосы излучения.
Принцип устройства и работы прибора заключается в следую щем. Прибор рассчитан на работу совместно с радиоприемником, имеющим промежуточную частоту 100 кГц. Измеряемый сигнал
Рис. Ъ.7
•поступает с выхода усилителя промежуточной частоты приемника одновременно на один нз входов смесителей См] и См2 и детек торы Д2 и Дз. Генераторы П и Г2 (после калибровки) настраи вают соответственно на частоты 105 и 95 кГц и подают напряже ния с этими частотами на другие входы смесителей См) и См2. После преобразования сигналы подаются на два одинаковых по лосовых фильтра Ф| и Ф2 с полосой пропускания 5—15 кГц. С вы ходов полосовых фильтров на усилитель нижней боковой полосы Упбп поступает нижняя боковая полоса, а на усилитель верхней боковой полосы Увбп— верхняя боковая полоса. Усиление трактов Смь Ф], Упбп, См2, Ф2, Увбп составляет около 23 дБ в полосе про пускания фильтров. Квадратичные детекторы Д i, Д 4 имеют на своих выходах напряжения противоположных полярностей отно сительно полярности выходных напряжений детекторов Д2, ДзРе активные лампы Л) и Л2, получающие управляющее напряжение
•от детекторов, изменяют частоты генераторов Г] и Г2. Если напря жение от детектора Д ( (Д4) больше, чем напряжение от детекто
ра Д2 (Дз), то частота генератора Г! (Г2) изменяется так, что разность между ней и промежуточной частотой приемника (100 кГц) уменьшается. В результате уровень спектральных ком понентов, удаленных от центра полосы, падает и напряжение, уп равляющее реактивной лампой, уменьшается. Изменение частот генераторов Гj, Г2 прекращается, если мощность, потребляемая ■обоими детекторами, одинаковая, т. е. полная мощность сигнала
А24
равна той части мощности каждой из боковых полос, которая рас положена вне занимаемой ширины полосы и усилена на 23 дБ. Таким образом, мощность сигнала, поступающая на детекторы Д 2, Дз (Ю0% в каждом случае), автоматически выравнивается с час
тями |
мощности, поступающей на детекторы Д ь Д 4 (0,5% в каж |
дом |
случае). |
Напряжения от генераторов Г|, Г2 подают на входы смесителя См3; результирующую частоту отсчитывают на шкале частот ре зонансного контура, который при помощи ручки переменного кон денсатора настраивают на максимальное отклонение стрелки вольтметра V]. Шкала частот резонансного контура проградуиро вана в диапазоне от 0 до 5250 Гц. При наличии цифрового часто томера частота может быть измерена с помощью этого прибора.
Измерение осуществляется следующим образом. Приемник на страивают на слух на частоту измеряемого сигнала. Регулировкой усиления в приемнике устанавливают такой уровень сигнала, что бы стрелка вольтметра V2 отклонилась к крайнему правому деле нию шкалы при положении переключателей Пь П3 в 'позиции 2.
При таком положении переключателей Пь П3 сигнал не посту пает на детекторы Д>, Д 4, а подается лишь на детекторы Д 2, Д3. Реактивные лампы изменяют частоты генераторов Г) и Г2 так, что разность между этими частотами и промежуточной частотой приемника увеличивается. Затем генераторы Г) и Г2 настраивают на частоты 105 и 95 кГц соответственно. Точная настройка прием ника на частоту исследуемого сигнала производится по показаниям вольтметра V2. Эти показания должны быть одинаковы при поло жениях переключателя П2 в позициях 1 и 2.
Для измерений занимаемой полосы переключатели П] и П3 ста вят в положение 1, резонансный контур" настраивают на макси мальное отклонение стрелки вольтметра Vj. Занимаемую ширину полосы отсчитывают непосредственно по шкале резонансного кон
тура.
Основной недостаток метода — малая помехозащищенность. Она объясняется тем, что в полосу пропускания фильтра могут по пасть напряжения частот соседних передатчиков или шумов.
При измерениях следует учитывать, что ширина полосы про пускания каждого фильтра должна выбираться с учетом эффективногб подавления напряжений помех и шумов, с одной стороны, и необходимости и достаточности для точной оценки внеполосной мощности для разных классов излучений и скоростей работы.
• Для некоторых классов излучений оптимальная ширина поло сы пропускания измерительных фильтров определена [8] и приве дена в табл. 5.1. При определении учтены применяемые в настоя щее время максимальные скорости телеграфирования.
Ме т о д с и с п о л ь з о в а н и е м м н о г о з в е н н ы х п о л о с о в ы х ф и л ь т р о в . Метод заключается в том, что занимаемая полоса частот делится на узкие полосы, например, по 100 Гц, для каждой из которых предусматривается полосовой фильтр. Выходы каждого из этих фильтров подсоединяются либо непосредственно к
t
|
|
|
Т а б л и ц а 5.1 |
|
Излучение |
Параметры модулирующего |
Полоса пропускания измери |
||
сигнала |
тельных фильтров, Гц |
|||
|
||||
Амплитудная телеграфия |
Ручная обработка |
|
||
А1 |
Ft—20 бод |
230 |
||
|
Буквопечатаиие |
350 |
||
|
FT=47 |
бод |
||
Тональная телеграфия А2 |
|
|
300 |
|
Частотная телеграфия F1 |
FT— 188 бод |
950 |
||
|
FT= 141 |
бод |
850 |
|
Двойная частотная телегра- |
FT=188 |
бод |
1700 |
|
фия F6 |
FT—141 |
бод |
1200 |
|
|
||||
Частотная телеграфия F4 |
Fr—60 об/мин |
600 |
||
|
Ft= 120 об/мин |
1200 |
отдельным измерительным приборам, либо автоматически после довательно подключаются к общему измерительному устройству. Этот метод особенно пригоден для исследования ширины полосы непериодических сигналов, особенно таких, как телефонные или многоканальные сигналы.
Структурная схема установки, реализующей этот метод, при ведена на рис. 5.8 [9]. Измерительное устройство имеет набор иден-
Рис. 5.8
тичных узкополосных фильтров Ф (высокодобротных резонаторов), каждый из которых настроен на заданную частоту fn=f i +( n —1)Af
иимеет определенную полосу пропускания А/. При одновременном
инепрерывном воздействии измеряемого радиоизлучения на все фильтры каждый из них пропускает сигнал, соответствующий оп
ределенному участку спектра. Выходные сигналы фильтров вып рямляются, усредняются и поступают на коммутатор (Ki)> с ко торого напряжения поочередно подаются на вертикальные плас
126
тины осциллографа. На горизонтальные пластины осциллографа синхронно, с помощью коммутатора Кг, подается необходимое раз вертывающее напряжение. Таким образом, на экране осциллогра фа получается картина спектра измеряемого сигнала.
Метод отличается от других большой скоростью процесса из мерений. Однако для повышения точности измерения необходимо делать полосы фильтров достаточно узкими, что приводит к уве личению числа этих фильтров и к усложнению прибора.
М е т о д о п р е д е л е н и я п о л о с ы по ф о р м е т е л е г р а ф н ы х с и г н а л о в . Для телеграфных излучений А1 и F1 за нимаемую ширину полосы можно определить косвенным методом. Исследованиями установлено, что ширина занимаемой полосы Взан частот однозначно связана с величиной скругления телеграфных сигналов или временем нарастания и спадания телеграфного сиг нала. Структурные схемы измерения для режимов А1 и F1 при ведены на рис. 5.9. Для измерений используют типовой приемник
Рис. 5.9
и осциллограф с калибрационными метками. При отсутствии в осциллографе генератора меток их можно получить с помощью генератора звуковых частот путем подачи напряжения от гене ратора звуковых частот на управляющий электрод осциллографа. Б качестве частотного детектора можно применить частотный дис криминатор измерителя девиации или частотный дискриминатор блока вч приемной стойки для приема фототелеграфных сигналов с частотной модуляцией несущей передатчика, или частотный дис криминатор, изготовленный по схеме, которая будет подробно рас смотрена далее и изображена на рис. 5.27.
Время нарастания телеграфного сигнала определяют по изоб ражению на экране осциллографа либо по фотоснимку, получен ному с экрана осциллографа или на рисунке ленты самописца (или осциллограмме шлейфного осциллографа) (рис. 5.9в, где R — ам плитуда импульса).
127
Ширину занимаемой полосы частот рассчитывают по формулам: для излучения А1
для излучения F1 |
|
|
- |
|
||
B3an = D[ 2 + |
( 3 - М 1 / е » г ~ 0'6)] , |
|
|
|
||
где 0= tu/%o |
— относительное |
время |
установления |
телеграфного |
||
сигнала |
пли |
импульсов |
в импульсных системах; tH— время уста |
|||
новления |
телеграфного |
сигнала |
(с), |
определяемое |
в пределах от |
0,1 до |
0,9 его амплитуды; то —длительность импульса (с) на уров |
не 0,5 |
амплитуды импульса; D — девиация частоты (половина раз |
носа между максимальным и минимальным значениями мгновен ной частоты, Гц); т — индекс частотной манипуляции.
Время установления телеграфного сигнала определяется по наименее искаженному импульсу, а длительность — по наиболее короткому импульсу. Если импульсы несимметричны, т. е. дли тельность переднего фронта импульса не равна длительности зад него фронта, для расчетов необходимо принимать меньшую вели чину времени установления.
Погрешность метода определяется в основном погрешностью калибрационных меток и погрешностями отсчетов времени уста новления и длительности импульсов, если линейная часть харак теристики дискриминатора (в случае F1) и полоса пропускания используемых приемников значительно шире (в 3—10 раз) поло сы, занимаемой излучением.
5.3. Измерение побочных излучений передатчиков
Прежде чем перейти к описанию методов измерений побочных излучений, отметим некоторые их особенности и специфику.
Так как измерения проводятся на выходе передатчика (или на выходе фильтра) или на входе фильтра, где присутствуют рабочие сигналы, мощность которых в сотни и тысячи раз больше мощно сти побочных составляющих, то необходимо предусматривать тща тельную экранировку измерительной аппаратуры. Нужно также учитывать возможность образования нелинейных продуктов в из мерительной аппаратуре, если на ее вход подают сигналы основ ной частоты с большим напряжением. Вследствие того что вход ные сопротивления фидера и фильтра для подавления побочных составляющих сильно зависят от частоты вне диапазона рабочих частот передатчика, а амплитуды сигналов побочных частот, пос тупающие от оконечного каскада к фидеру или фильтру, зависят от настройки анодного контура выходного каскада, мощность по бочных составляющих нужно проверять в диапазоне рабочих ча стот передатчика. При общем диапазоне рабочих частот передат чика от 1,5 до 30 МГц в большинстве случаев достаточно прово дить измерения на рабочих частотах, а также на частотах 5, 10,
Г28
15, 20, 25, 30 МГц. Результаты многочисленных измерений пока зывают, что измерения мощности гармонических составляющих следует проводить до 5-й гармоники включительно. Как указыва лось выше, энергия побочных составляющих обычно заключается в синфазной и противофазной волнах, и поэтому целесообразно раздельное измерение этих составляющих.
Отметим также, что при измерениях необходимо учитывать воз можность появления на фидере напряжений нежелательных частот из-за взаимного влияния передатчиков, а также возможность об разования напряжений комбинационных составляющих из-за пе рекрестной модуляции в выходных каскадах передатчиков.
Уровень побочных излучений можно оценить по напряженно сти поля с помощью измерителя напряженности поля ПНП пли приемного устройства, установленного в местах, удаленных от пе редатчика. Эти измерения позволяют непосредственно оценить интенсивность мешающих сигналов, создаваемых передающими устройствами. Структурная схема измерений представлена на рис. 5.10. Переключатель П, должен находиться в положении 1. Пзме-
Рнс. 5.10
ремне мощности побочных излучений также можно провести по структурной схеме рис. 5.10, используя метод замещения, (пере ключатель должен находиться в положении 2). Для этого при включенном передатчике измеряют напряженность поля Е'1Ь затем передатчик выключают и включают вспомогательный генератор Гвсш мощность которого Рвсп точно известна или может быть точ но измерена измерителем мощности ИМ, и также измеряют нап ряженность поля Е"п [10]. Мощность побочного излучения на кон кретной частоте рассчитывают по формуле
= Лкп (Вн/Е„ )~.
Необходимо особо отметить, что соотношения между мощно стью побочных составляющих и замещающего сигнала, с одной стороны, и напряженностью поля соответствующих сигналов в местах, расположенных вдали от передатчика, с другой стороны, могут принимать различные значения за счет таких факторов, как разная направленность антенны в горизонтальной и вертикальной плоскостях на частотах побочных излучений и наличие излучений от передающей аппаратуры, помимо самой антенны.
5—280 |
129 |
Для измерений мощности побочных излучений непосредствен но на выходе передатчика или на входе фидера можно использо вать несколько методов.
1. Измерения на эквивалентах антенн с постоянным сопротив лением в диапазоне частот от 1,5 до 150 МГц [11, 12]. Наиболее простые и надежные измерения мощности побочных излучений можно провести на эквиваленте антенны, у которого в диапазоне высших гармоник сопротивление постоянно и имеет активный ха рактер. Структурная схема измерений представлена на рис. 5.11
для несимметричной схемы вы хода передатчика и для коакси ального фидера. Номинальную мощность передатчика на основ ной частоте устанавливают по фидерному (измерителю мощности ИМ и сравнивают с величиной мощности, измеряемой с помощью эквивалента антенны. Высокочас тотным анализатором спектра Ан с диапазоном измерений до
Рис. 5.11
60—70 дБ можно непосредствен
но определить отношение ампли туд сигналов высших гармоник и амплитуды сигнала с рабочей частотой. Зная это отношение и значение мощности рабочего сиг нала, нетрудно рассчитать мощность гармонических (или других побочных) составляющих. Входное напряжение анализатора ре гулируют емкостным делителем (на рис. 5.11 емкости Сi, С2). Фильтр .верхних частот ФВч, установленный между эквива лентом антенны и анализатором, применяется для подавления ко лебаний основных частот. Принципиальная схема возможного ва рианта фильтра изображена на рис. 5.12а, а его характеристика за-
0 т |
|
|
Cf |
A T |
Cg |
|
■7— T |
6) |
|
г |
|
|
|
т |
т |
|
5 J |
\ |
9 |
|
U -----L - f t |
№ |
|
|
|
||
V |
- |
h / |
w \ |
\h/ 5H I |
|
|
|
|
|||||
* |
\ |
75 |
\ |
|
|
||||||||
7 |
±c7 |
|
|
|
I |
|
fq,= 21,2МГц |
|
|||||
|
\ |
/ |
__ |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
- r -- / ~ |
r --------- Ь- |
50 |
|
fc = 26,5МГц |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
\ ■T& |
|
// |
\ |
kto |
|
|
|
||||
|
|
a\ |
%b/ |
|
!h |
25 |
|
г |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Owf |
S/T |
|
|
|
|
||
У — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25г50 |
75 |
f.yfti |
|
Рис. 5.12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тухания — на рис. |
|
5.126 [13]. (В схеме рис. 5.11 используется толь |
ко верхняя половина фильтра). Погрешность измерения опреде ляется погрешностью анализатора спектра и ИМ.
130