![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Цейтлин Ю.А. Установки для кондиционирования воздуха в шахтах [Текст] 1974. - 166 с
.pdfТаким образом,
lp = l
и поскольку удельная холодопроизводительиость в обоих цик лах одинакова (площадь А — b — 1— В)
ох |
(130) |
|
еР = - г - = в- |
||
|
Следовательно, в идеальной установке использование регенера ции тепла не повышает эффективность цикла и позволяет лишь
Рис. 46. ВХУ с регенерацией тепла:
а — схема; б — теоретический рабочий процесс
снизить степени изменения давления воздуха в детандере и компрессоре:
k k к к
Однако в реальной установке использование регенерации тепла приводит к существенному повышению экономичности, так как вследствие снижения степени изменения давления уменьшаются потери энергии при работе машин и снижаются потери холодопроизводительности, связанные с необратимостью расширения
воздуха в детандере. |
|
|
На |
рис. 47 показаны реальный цикл ВХУ без регенерации |
|
тепла |
\Ѵ — а " — 2" — b') |
и при использовании регенерации |
тепла |
(1"— а' — 3 — Ь). |
При отсутствии регенерации тепла |
удельная холодопроизводительность цикла определяется пло
щадью D — Ь' — 1' — В, |
а при регенерации тепла — площадью |
||
А — b — 1' — В. |
Потери |
энергии |
в компрессоре и детандере в |
первом случае |
эквивалентны |
площадям В — 1' — а" — F и |
N — 2" — b' — D, во втором случае — G —■1" — а' — Н и N — 3 — b — А.
Использование регенерации тепла связано, однако, и с до полнительными потерями давления в регенераторе. Кроме того, вследствие малого коэффициента теплопередачи от газа к газу размеры регенератора тепла должны быть большими и габа риты ВХУ в этом случае увеличиваются.
Кроме регенерации тепла для повышения эффективности работы установки, характеризующихся сравнительно высокой
степенью |
изменения |
давления |
|
||||
(4— 6 |
и более), используется про |
|
|||||
межуточное |
охлаждение воздуха |
|
|||||
в компрессоре. В этом случае |
|
||||||
сжатие |
воздуха |
производится |
|
||||
сначала в первой ступени (сек |
|
||||||
ции рабочих колес) до некото |
|
||||||
рого |
промежуточного |
давления, |
|
||||
после чего воздух охлаждается в |
|
||||||
специальном |
теплообменнике — |
|
|||||
промежуточном |
воздухоохлади |
|
|||||
теле. |
Охлажденный |
воздух |
по |
|
|||
ступает |
во |
вторую ступень, |
где |
|
|||
он сжимается до конечного дав |
|
||||||
ления. В |
установках, |
предназна |
|
||||
ченных для |
глубокого охлажде |
|
|||||
ния воздуха с высокой степенью |
|
||||||
повышения |
давления, |
возможно |
Рис. 47. Реальный цикл уста |
||||
применение двух |
и более проме |
новки с регенерацией тепла |
жуточных воздухоохладителей.
При использовании промежуточного охлаждения воздуха в компрессоре уменьшается работа, затрачиваемая на сжатие, однако усложняется конструкция компрессора и появляется не обходимость в охлаждающей воде при его работе.
4. Холодильные установки с разомкнутым рабочим процессом
Улучшение показателей работы или упрощение установки может быть достигнуто за счет «размыкания» ее рабочего про цесса.
На рис. 48 показаны схема и рабочий процессе усовершен
ствованной ВХУ [8 |
]. В этой |
установке воздух |
не |
циркулирует |
||||||
по замкнутому контуру, как в классической |
схеме |
(рис. 48, а), |
||||||||
а забирается |
из атмосферы |
(точка 1, рис. |
48, б) |
и |
выбрасы |
|||||
вается |
в нее |
после |
регенератора |
(точка 4). |
После |
компрес |
||||
сора |
К |
(рис. 48, а) |
сжатый |
воздух |
поступает в |
регенератор Р, |
||||
где |
он |
отдает тепло воздуху, выходящему |
из |
охлаждаемого |
помещения (холодильной камеры) ХК. Таким образом, з де тандер D поступает предварительно охлажденный воздух до
101
температуры Т%. При такой схеме отпадает необходимость в охлаждающей воде.
В горной практике можно использовать схему холодильной установки с разомкнутым процессом. В этой схеме компрессор
сэлектроприводом устанавливают на поверхности шахты. Сжа тый воздух от компрессора по трубопроводу подается к местам кондиционирования воздуха (очистные и подготовительные забои
свысокой температурой воздуха), где расположены турбодетандерные агрегаты, состоящие из детандера и асинхронного геие-
Рис. 48. Установка с разомкнутым рабочим про цессом:
а — схема; б — рабочий процесс
ратора. Сжатый воздух, расширяясь в турбодетандере, охлаж дается и, смешиваясь с вентиляционной струей в специальном эжекторе, поступает к рабочим местам, обеспечивая поддержа ние необходимой температуры. Работа, совершаемая воздухом, преобразуется в асинхронном генераторе в электрическую энер гию, передаваемую в общешахтную сеть.
На рис. 49 показана возможная конструкция турбодетандерного агрегата [29] холодильной мощностью 150 квт. Детандер 1 представляет собой одноступенчатую центростремительную тур бину, рабочее колесо которой вращается со скоростью 11 200 об/мин. Так как максимальная скорость вращения вала асинхронного генератора 3 равна примерно 3000 об/мин, то между детандером и генератором уостановлен редуктор 2. Ре дуктор оборудован циркуляционной системой смазки 4. Для предотвращения чрезмерного повышения скорости вращения агрегата при отключении электроэнергии служит специальное автоматическое устройство, отключающее турбодетандер от пи тающей пневмосети.
Преимуществом подобной схемы является: простота эксплуа тации, надежность и компактность турбодетандерных агрегатов; отсутствие тепловыделения и необходимости в охлаждающей
102
воде при работе агрегатов. Недостатками являются: малая эко номичность (по сравнению с ПКХІ') и значительный шум при работе детандера.
На ряде шахт в качестве основного вида энергии для питания подземных машин и механизмов используется энергия сжатого
воздуха. Шахтную пневматическую установку, состоящую из компрессоров, пневмосети и пневмодвигателей подземных машин и механизмов, можно также рассматривать как ВХУ с разомкну тым процессом. На рис. 50, а показана схема пневматической установки шахты. Для получения сжатого воздуха давлением
103
7—9 бар на поверхности шахты устанавливают компрессоры К, снабженные одним (поршневые) или двумя (центробежные) промежуточными воздухоохладителями ПВ. После компрессо ров воздух охлаждается в концевом воздухоохладителе КВ и подается в пневматическую сеть ПС. По трубопроводу сжатый воздух транспортируется к машинам и механизмам с пневмо приводом (РМ с /7Д), работающим под землей.
Pile. 50. Шахтная силовая пневматическая установка;
а — схема; о — рабочий процесс
Процессы, происходящие в отдельных элементах пневмоуста новки, показаны на рис. 50, б. Линии 1—2 и 3—4 соответствуют сжатию воздуха в первой и второй ступенях компрессора, ли ния 2—3 — процессу пормежуточного охлаждения, линия 4—5 — конечному охлаждению. В пневматической сети происходит охлаждение и дросселирование воздуха. Условно (из-за необра тимости) процесс в пневматической сети может быть изображен пунктирной линией 5—6. Линия 6—7 соответствует расширению воздуха в пневмодвигателе рабочей машины. Сравнение рабо чего процесса пневматической установки с рассмотренными выше рабочими процессами ВХУ показало, что они почти иден тичны. Разница между пневматической и воздушной холодиль ной установками в основном заключается з том, что в воздушной холодильной установке работа, производимая воздухом в детан дере, передается на вал компрессора или генератора, а в пнев матической установке работа, совершаемая воздухом в пневмодвигателях, идет на разрушение угольного или породного мас сива, на погрузку угля и породы, на перемещение воздуха или воды и т. п. Это отличие в работе рассматриваемых установок весьма существенно с точки зрения получаемого охлаждающего эффекта. Если в ВХУ фактическая удельная холодопроизводительность определяется площадью А — b — 1' — В (см. рис. 47)„
1 0 4
то в |
пневматической установке |
площадь /1 — 7 — 1 — В (см. |
рис. |
51,6) будет соответствовать |
кажущейся удельной холодо- |
производителыюсти при работе машины с пневмоприводом. Фак тическая холодопроизводителыюсть в этом случае будет опре деляться разностью между кажущейся холодопроизводитель-' ностыо и количеством тепла, выделяющегося при работе машины, приводом которой является рассматриваемый пневма тический двигатель. Мощность, отводимая в виде тепла в окру жающую среду, при непрерывной работе какой-либо машины будет
QP = N ме ( 1 + ат]м — Лм), |
(131) |
где JVMff — мощность на валу машины;
т|м — к. п. д. машины; а — коэффициент, в зависимости от типа машины имею
щий значение O ^ c t^ l.
Значение коэффициента а зависит от характера работы, произ водимой машиной. Так, например, если энергия, подводимая к машине, полностью преобразуется в тепло, как это имеет место в вентиляторах местного проветривания, эжекторах, устрой ствах, осуществляющих транспорт груза по горизонтали, то коэффициент а=1. Если энергия, подводимая к машине, пол ностью (за вычетом внутренних потерь) идет на повышение потенциальной энергии груза (подъемные машины лебедки, осуществляющие подъем груза по вертикальным выработкам) или воды (насосы, транспортирующие воду по вертикальным выработкам), то коэффициент а « 0 . При работе комбайнов от бойных и бурильных молотков или буровых машин коэффи циент а близок к единице, для погрузочных машин он обычно близок к 0 , 8 (определяется соотношением работы, затрачивае мой на подъем материала, и полной работы за цикл).
Так как кажущаяся холодильная мощность пневматического-
двигателя |
|
< 2 ;= ^ ѵ |
(із2> |
где NRe — мощность на валу двигателя,
то фактическая холодильная мощность, вырабатываемая при работе шахтной пневматической установки,
Q* = s [tf«ef - % о + «Лмг - 1Н)]. |
(133). |
Обычно потери в редукторах, устанавливаемых между двига телем и рабочим органом машины, учитываются к. п. д. двига теля или машины и тогда
^ |
= * 4 . = ^ ’ |
105
т. е.
Qx = |
' i |
/ Ѵ Ч (l - a , ) . |
(134) |
|
i=i |
|
|
тде n — число машин |
с |
пневмоприводом, |
работающих под |
землей. |
|
|
|
Несмотря на то что для большинства машин, используемых на шахтах, значение коэффициента а близко к единице, при менение пневматической энергии значительно улучшает атмо сферные условия в горных выработках. Это объясняется, вопервых, массообменом между отработавшим сжатым воздухом с малым влагосодержанием и воздухом вентиляционной струи выработки, в которой работает пневмодвигатель. Обычно влаго-
содержание отработавшего |
сжатого |
воздуха не превышает |
1 — 2 г/кг (относительная |
влажность |
1 , температура минус |
20-4-50°С), воздух вентиляционной струи, относительная влаж ность которого близка к единице, имеет при температуре 25— 30° С влагосодержание 19—25 г/кг и более. Тогда охлаждающий эффект, вызываемый уменьшением влагосодержания вентиля ционного воздуха при смешивании его с отработавшим сжатым воздухом [13], составит
QxM = Mr(dc— d a).
Или на 1 кг сжатого воздуха
<7хм = г (dc - dB) = 2500 [(1 - 2) - (19 и- 25)] 10_ 3 =
=— (42,5 -ь 60,0) кдж/кг,
т.е. при работе пневмодвигателя, потребляющего 1 0 м3/мин сжатого воздуха, дополнительная холодильная мощность со
ставит
QxM= VtPer(de- d B) = |
1,17-2500(17 - 2 4 ) = |
= — (8,3-г-11,7) квт.
Кроме того, при использовании пневмодвигателей компенси руется тепловыделение, вызываемое работой машин, в то время как применение электропривода приводит к необходимости ком пенсировать это тепловыделение за счет работы специальных
.холодильных установок.
5.Вихревые воздушные холодильные установки
Втех случаях, когда для кондиционирования воздуха необ ходима небольшая холодильная мощность, то можно использо
вать вихревые ВХУ. Основным элементом вихревой ВХУ является вихревая труба (рис. 51), к которой через сопла 1 подводится
аоб
■сжатый воздух. Тангенциальный подвод сжатого воздуха к трубе ■обеспечивает поступательно-вращательное движение газа в ней.
.причем в центре у оси трубы образуется вихревая труба, все частицы которой, независимо от расположения, имеют постоян ную угловую скорость. Между вихревой трубой и стенкой трубы газ вращается так же, но угловая скорость частиц его ■обратно пропорциональна радиусу. Если пренебречь потерями энергии и теплообменом, уравнение первого закона термоди-
Гирячий
баздцх
намики для идеального газа, участвующего во вращательном и ■поступательном движении, то можно записать [30]
СрТ + |
— с Т |
|
|
W-n |
|
(135) |
|
0 |
-і__ — |
I |
|||||
|
— |
|
I |
о |
|
||
тде То и w0 —-температура и |
скорость |
воздуха |
на выходе из |
||||
сопла; |
и |
вращательная |
скорость воз |
||||
wa и zuв — поступательная |
духа в какой-либо точке сечения; Т — температура в той же точке.
Так как вращательная скорость частиц газа обратно про порциональна радиусу вращения, а поступательная скорость по сечению трубы примерно одинакова, температура газа ближе к оси трубы будет меньше, чем у стенок. Таким образом, через диафрагму 2 отбирается воздух, температура которого ниже •температуры Г0, а периферийные слои воздуха, отбираемые че рез кольцевую щель после регулировочного вентиля 3, имеют ■более высокую температуру. Понижение температуры холодной струи воздуха зависит от соотношений сечения отверстия диа фрагмы и трубы, а также сечения сопла и диафрагмы, давления сжатого воздуха перед трубой, отношения расхода холодного таза к общему расходу и ряда других величин [8 ]..
Обычно при давлении сжатого воздуха перед трубой около 5 бар и относительной доле массового расхода 0,3—0,4 через
107
диафрагму относительное снижение температуры холодной струи составляет 0 ,1 —0 ,2 , т. е. при начальной температуре сжа
того воздуха 300” К А7\- составит 30—60° С.
В последнее время на практике используют неадиабатиые вихревые трубы — трубы с водяным или воздушным охлажде нием горячей струи газа. При этом увеличивается эффектив ность охлаждения. Подобные устройства были использованы, например, для местного охлаждения воздуха па Садоиском руд нике [19].
Достоинствами вихревых охлаждающих устройств являются предельная простота и надежность работы, недостатками — малая экономичность, сильный шум при работе, вызывающий необходимость установки глушителя, и потребность в охлаж дающей воде.
6. Рациональная область использования ВХУ для кондиционирования воздуха в шахтах
Основным достоинством вихревых установок рассматривае мого типа является использование в качестве хладагента воз духа. Это дает возможность подавать хладагент непосредственно к рабочим местам, где необходимо кондиционирование и исклю чает необходимость в сложных системах циркуляции холодо носителя или охлаждающей воды. Однако вихревые установки менее экономичны, чем парокомпрессорные установки, поэтому использование их для обслуживания нескольких выработок или шахты в целом нерационально. Холодильные установки этоготипа могут применяться для кондиционирования воздуха в шах тах, когда использование более экономичных ПІ\ХУ по какимлибо причинам невозможно.
Однако для шахт, на которых основным видом энергии для; питания подземных машин и механизмов является сжатый воз дух, при определенных условиях выгоднее установка мощных пневматических двигателей в качестве привода насосов, подзем ных подъемных машин или даже специальных турбодетандеров с электрическими генераторами (если применение электроэнер гии не противоречит Правилам безопасности), чем использова ние специальных холодильных установок для поддержания не обходимых атмосферных условий в выработках шахты.
|
Г л а в а |
IV |
|
|
|
|
|
|
|
АБСОРБЦИОННЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ |
|
|
|
||||||
1. Схема и принцип действия абсорбционной установки |
|
|
|
||||||
При работе холодильных установок ПКХУ и ВХУ требуется |
|
|
|||||||
затрата механической энергии на привод компрессора. В то же |
|
|
|||||||
время существуют холодильные установки, при работе которых |
|
|
|||||||
затрачивается тепло, — абсорбционные |
установки. Использова |
|
|||||||
ние более дешевого в большинстве случаев вида энергии -— одно |
|
|
|||||||
из главных отличий этих установок от ПКХУ и ВХУ. |
|
|
|
|
|||||
Схема абсорбционной холодильной установки (рис. 52) ана |
|
||||||||
логична схеме ПКХУ, однако вместо компрессора в ней исполь |
|
||||||||
зуются насос и два аппарата — абсорбер |
и генератор — назы |
|
|||||||
ваемые иногда термохимическим компрессором. |
|
|
|
|
|||||
Использование для повышения давления хладагента насоса |
|
|
|||||||
вместо компрессора возможно, поскольку пары хладагента, |
|
||||||||
выходящие из испарителя И, поглощаются в абсорбере |
Л |
|
|||||||
жидкостью — абсорбентом |
(поглотителем). |
Таким |
образом, |
в |
|
||||
абсорбере образуется бинарный раствор |
(раствор, состоящий из |
|
|||||||
двух компонентов хладагента и абсорбента. Этот жидкий рас |
|
||||||||
твор перекачивается насосом Я |
из |
абсорбера в генератор |
Г. |
|
|
||||
В генераторе происходит выпаривание хладагента из абсорбента, |
|
||||||||
для чего к этому аппарату подводится тепло. Абсорбент под |
|
||||||||
бирают так, чтобы его температура кипения значительно превы |
|
||||||||
шала температуру кипения хладагента при давлении, имею |
|
||||||||
щем место в генераторе. При кипении раствора в генераторе |
|
||||||||
происходит выпаривание из него вещества с меньшей темпера |
|
||||||||
турой кипения. Образующийся при этом пар хладагента с |
|
||||||||
некоторой примесыо паров абсорбента |
(чем больше разница |
|
|||||||
температур кипения компонентов раствора, тем меньше эта при |
|
||||||||
месь), направляется в конденсатор. Кипящий раствор, содержа |
|
||||||||
щий большое количество |
абсорбента |
и |
небольшое |
количество |
|
||||
хладагента, после генератора направляется через регулирующий |
|
||||||||
вентиль РВ2 в абсорбер. В конденсаторе происходит конденсация |
|
||||||||
хладагента, причем тепло конденсации отводится охлаждающей |
|
||||||||
этот аппарат водой. Сконденсировавшийся хладагент дроссели |
|
||||||||
руется в вентиле, регулирующем РВь и поступает в испаритель, |
|
||||||||
где он кипит, отбирая тепло от охлаждаемой среды. Пар хлад |
|
||||||||
агента из испарителя, направляется |
в |
абсорбер, где он погло |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0 |
9 |