![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Шепелев С.Ф. Газовость промышленных взрывчатых веществ на рудниках
.pdfокислы азота. Однако помимо них в атмосфере могут при сутствовать пары ртути и свинца, образующиеся при взры ве детонаторов, а также кислородные и водородные соеди нения серы, обусловленные физико-химическими свойст вами взрываемой среды.
Токсическое действие перечисленных газов на орга низм человека неодинаково, что объясняется их составом. Поэтому вкратце остановимся на характеристике ядови тых газообразных продуктов.
Окись углерода — газ без цвета и вкуса со слабым за пахом. Удельный вес — 0,968. При нормальных атмосфер ных условиях 1 л окиси углерода весит 1,251 г. Слабо рас творим в воде: при температуре 15°С растворяется0,025% его объема, а при 40°С — 0,018%. Воспламеняется при температуре 630—810°С и горит характерным синим пла менем. В смеси с воздухом при концентрациях от 12,5 до 17,2% СО взрывается.
Окись углерода сильно токсична, т. е. гемоглобин кро ви человека в 250—300 раз легче соединяется с СО, чем с СОо. В результате этого образуется карбоксигемоглобин и кровь теряет способность переносить кислород, что обыч но приводит к удушью.
Степень отравления зависит от концентрации СО в воз духе и времени нахождения в загрязненной атмосфере. Так, при содержании 0,048% СО через час наступает лег кое отравление. Если концентрация окиси углерода 0,128%, то за тот же отрезок времени может последовать тяжелое отравление, а кратковременное вдыхание воздуха
с0,4% СО обычно приводит к смертельному исходу.
Всвязи с этим допуск рабочих в забой после массовых
взрывов разрешается лишь после |
того, как |
условная |
окись углерода достигнет 0,008% |
при условгш, |
что про |
ветривание будет продолжаться еще в течение 2 час до обеспечения предельно допустимых концентраций по каж дому компоненту газовой смеси. Санитарная норма СО в рудничной атмосфере принята равной 0,0016% по объему,
или 0,02 мг/л.
Окислы азота представляют собой различные соедине ния азота с кислородом, из которых наиболее устойчивы ми являются NO, NO2 и N2O4. Они обладают характерным резким запахом и находятся в атмосфере в виде желто-бу рых паров, темнеющих с увеличением их концентрации и температуры.
Окись азота — бесцветный газ с удельным весом 1,037. При 0°С и давлении 760 мм рт. ст. 1 л N0 весит 1,34 г. В воде растворяется в объемном соотношении 1:13,
21
Двуокись азота красновато-бурого цвета с удель ным весом по отношению к воздуху 1,58. При нормальных атмосферных условиях 1 л NO2 весит 2,053 г. Хорошо рас творяется в воде, образуя азотную кислоту
ХО2-f- Н2О = 2HNO3+NO.
Двуокись азота легко полимеризуется в азотноватый ангидрид (М2О4), дающий при соединении с водой азотную
и азотистую кислоты.
Окислы азота раздражают дыхательные пути, вызы вая одышку, кашель, а в тяжелых случаях — отек легких.
Характерным их свойством является скрытое |
действие, |
т. е. изменения в организме наступают через |
определен |
ный период, который может длиться несколько часов. Вдыхание воздуха с содержанием окислов азота
0,125 мг/л вызывает приступы кашля, а с 0,25 мг/л обыч но приводит к смертельному исходу. При тяжелом отрав лении первоначально наблюдаются головные боли, рвота, кашель, затем следует временное облегчение и спустя 2— 12 час вновь наступает сильный кашель с мокротой, рас стройство сердечной деятельности. Окислы азота гораздо токсичнее окиси углерода, и их токсичность увеличивает ся с ростом концентрации.
Подсчитано, что окислы азота в пересчете на N2O5 в 9,6 раз опаснее окиси углерода, поэтому допустимая кон центрация их в рудничной атмосфере принята равной 0,0001%, или 0,005 мг/л. Для N0 и NO2 санитарная норма несколько ниже и составляет 0,00025% по объему.
Сернистый ангидрид относится к категории сильно ядовитых газов, обладает острым запахом и кислым вку сом, бесцветен, не горит и горения не поддерживает. Хоро шо растворим е воде: при t = 20°С в одном объеме воды растворяется около 40 объемов SO2. Удельный вес сернис того газа — 2,21. При нормальных атмосферных условиях 1 л его весит 2,86 г.
При вдыхании сернистого ангидрида появляются ка шель, чихание, спазмы носоглотки, а в случае тяжелых отравлений — отек гортани, легких и воспаление бронхов. Концентрация SO2 0,002% вызывает раздражение слизис тых оболочек глаз и носа, а при содержании в рудничном воздухе 0,05% этот газ смертельно опасен.
Сернистый ангидрид в 3,4 раза токсичнее окиси угле рода и его предельно допустимая концентрация состав ляет 0,00035%, или 0,02 мг/л. Для кратковременного пре бывания в загазованной атмосфере эти нормы понижены соответственно до 0,0007%, или 0,0.4 мг/л.
22
Сероводород — бесцветный газ с характерным запа хом тухлых яиц н сладковатым вкусом. В спокойной ат мосфере горит, а в 6%-ной концентрации образует с воз духом взрывчатую смесь. Удельный вес H2S равен 1,19, 1 л весит 1,52 г, легко растворим в воде: при 0°С в одном объеме воды растворяется 4,4 объема сероводорода. С по вышением температуры эта способность заметно пони жается. Так, при t = 25°С в одном объеме воды может рас твориться только 2,6 объема H2S.
Вдыхание сероводорода сопровождается нарушением внутритканевого дыхания, так как ткани перестают усваи вать кислород. Содержание 0,02 мг/л H2S вызывает воспа ление глаз, а дальнейшее повышение концентрации спо собствует появлению усталости, головной боли, тошноты, жжения в глазах. Опасное отравление соответствует кон центрации 1,0 мг/л HoS. При 1,5 мг/л неизбежен смертель ный исход вследствие кислородного голодания и отека легких.
Коэффициент токсичности сероводорода по отношению к окиси углерода принимается равным 3,6, а предельно допустимая концентрация по объему — 0,00066%, или
0,015 мг/л.
Пары ртути и свинца присутствуют в рудничной ат мосфере после взрывных работ обычно в небольших коли чествах, и их объем в смеси ядовитых газов невелик. По этому в формулах суммарной оценки токсичности ядови тых взрывных газов они, как правило, не учитываются. Однако следует иметь в виду, что при длительном воз действии пары ртути и свинца могут вызвать хроническое отравление центральной нервной системы, органов пище варения, почек.
Таким образом, ядовитые газы по-разному влияют на организм человека, а их совместное действие лишь усили вает токсичность каждого из них. Поэтому для удобства практических расчетов пользуются так называемой услов ной окисью углерода (СОуол), которая характеризует сум марное токсическое воздействие всех ядовитых газообраз ных продуктов взрыва.
Исходя из этого, уравнение, характеризующее общее количество выделившихся при взрыве ВВ ядовитых газов, будет иметь вид
СОусл = |
хСО + |
K miy N 0 2+ iiTso, zS02 + K ^ ah K S' , (1.16) |
где 1£no2 |
, К so, |
и йГн.б — коэффициенты, показывающие |
токсичность того или иного газа относительно СО; буквен ными индексами обозначено число молей компонентов.
23
Если под коэффициентом токсичности подразумевать отношение допустимых концентраций окиси углерода и
какого-либо компонента, |
входящего в газовую смесь, то |
||||
. JTno, =16; БГм8о5 =6,4; |
Кво ,= 4,6; 2Г** = 2,3; |
К щз= |
|||
= 2,4. Для |
практических |
расчетов |
рекомендуются |
||
-К’нЮг, ~6, 5; |
K sq2 = К h.s =2,5. |
Тогда зависимость (1.15) |
|||
примет следующий вид: |
|
|
|
|
|
СОусл = жСО+ 6,5yN20 5 -f 2,5(2S02 + |
reH2S) . |
(1.16) |
Количество условной окиси углерода является основ ной расчетной величиной при проектировании необходи мого проветривания. Кроме того, по ней определяется воз можность допуска ВВ к использованию на подземных гор ных работах. Поэтому к определению СОусл следует под
ходить с особой тщательностью, поскольку на нее влияет большое количество факторов. Не останавливаясь на ана лизе последних, отметим, что для правильной количествен ной оценки условной окиси углерода необходимы произ водственные эксперименты применительно к конкретным горнотехническим условиям и последующее их обобщение с целью уточнения основных закономерностей и нормати вов.
Понятие о газовости взрывчатых веществ
Под газовостъю промышленных ВВ подразумевается суммарное количество ядовитых газов, образовавшихся при взрыве 1 кг ВВ в пересчете на условную окись углеро да, измеряемое в л/кг или м3/кг.
Изучением газовости ВВ в СССР начали заниматься еще в начале 30-х гг., т. е. на 15—20 лет раньше, чем за рубежом.
Профессор А. В. Сапожников первым обратил внима ние на то, что условия работы взрывчатого вещества в за бое резко отличаются от лабораторных [8], а В. А. Ассонов и Б. Д. Росси с 1937 по 1940 г. провели целый комп лекс испытаний применяющихся тогда ВВ на рудниках Криворожского бассейна, Урала, шахтах Донбасса и Куз басса, комбинате «Апатит» и Никитовском ртутном руд нике. Параллельно с производственными исследованиями ВВ испытывались в бомбе Долгова, как в вакууме, так и в окружении горных пород, что позволило получить срав нительную оценку результатов опытов, проводимых по единой методике. Авторы рассмотрели влияние на газовость таких факторов, как влажность ВВ, различные нейтрализаторы, форма заряда и состав ВВ.
24
Вконце 30-х и в начале 40-х годов К. К. Андреев дал подробное обоснование роли состава ВВ, а В. Л. Мачкарин установил влияние кислородного баланса на количество образующихся при взрыве ядовитых газов.
В1936—1939 гг. в МакНИИ А. Г. Суворовым были проведены исследования по определению газовости кап сюлей детонаторов, а также проанализированы влажность ВВ, вес и материал обертки патронов с точки зрения газо образования. Опыты проводились как в лабораторных условиях — в бомбе Долгова, — так и в производствен ных — на предприятиях Кривого Рога и комбинате «Ма-
кеевуголь».
Для построения гипотезы, объясняющей механизм га зообразования при взрывных работах, после войны были начаты широкие изыскания по установлению количества ядовитых газов при взрывании различных промышленных ВВ. В последующем эти работы были продолжены В. А. Ассоновым, Б. Д. Росси и др.
Исследования приведенных выше авторов показали, что на газовость ВВ влияет множество факторов, основные из которых состав ВВ и его кислородный баланс; состав и физикомеханические свойства взрываемой среды; факто ры, связанные с условиями ведения взрывных работ.
Эксперименты, проведенные в последние годы, свиде тельствуют о сложности учета газообразных продуктов взрыва, связанной с трудностями их полной регистрации. Действительно, при взрыве часть газов непосредственно поступает в атмосферу и воздушной струей уносится в вен тиляционные выработки. Другая часть адсорбируется взорванными горными породами и может удерживаться ими до полного выпуска блока или уборки руды из забоя. Третья часть ядовитых продуктов взрыва заполняет поры, трещины невзорванного массива и кусков обрушенной ру ды, в которых находится неопределенно долгое время. По этому полная газовость ВВ складывается из
Ъп —■Ъф-j- &а -)- Ьост , |
л/кг . |
(1.17) |
||
По данным П. И. |
Балкового, |
И. Ф. |
Ярембаш и др. |
|
[9, 10], фактическая |
газовость ВВ ( Ъ ф ) |
составляет 40— |
||
50% от полной (Ьп), |
а в промежутках |
между кусками |
взорванных горных пород содержится до 20% ядовитых газов. Остаточная газовость (Ъ0ст) складывается из коли чества газов, поглощенных порами отбитой горной массы, и трещинами невзорванного массива. На долю &ост при
25
ходится 30—40%, причем взорванной породой поглощает ся не более 2—3% образовавшихся газов.
Определение газовости ВВ в производственных усло виях заключается в измерении Ьф, так как эксперимен тальная оценка Ьа и бост довольно сложна и требует зна чительного времени. Поэтому Ьйи Ьоот целесообразно вы разить через фактическую газовость.
С учетом сказанного выше Ьа = (0,44-0,5) Ьфи Ьост = = (0,64-1,0)ЬФ.
Тогда для ориентировочной оценки полной газовости
можно принимать |
|
&п =(2ч-2,5)ЬФ, л/кг. |
(1.18) |
При проектировании вентиляции в расчетные форму лы обычно подставляют Ьф, исходя из того предположе ния, что адсорбированные обрушенными породами и тре щинами массива газы поступают в атмосферу продолжи тельное время и в небольших количествах. В этом случае предполагается, что необходимое количество воздуха, установленное по Ьф, обеспечит разжижение ядовитых газов, постепенно выделяющихся из обрушенной руды и трещин массива до уровня предельно допустимых кон центраций. Такое предположение не всегда правомерно, поскольку газы, находящиеся в отбитой руде, поступают в атмосферу с различной интенсивностью, обусловленной производительностью погрузки или выпуска. Немаловаж ную роль играют и условия фильтрации воздуха.
К расчету газовости промышленных ВВ
Ранее указывалось, что количество различных ядо витых компонентов газовой смеси устанавливается по их концентрации или числу молей на основе анализа реак ции взрывчатого превращения
Ф; —"'-Рем — 22,4 • nt , |
л/кг |
(1.19) |
или |
|
|
Фсм = Ю о 2 |г = 2240 |
> л/кг . |
(1.20) |
Такой способ расчета -фом не всегда приемлем, так как условия протекания реакции трудно теоретически учесть в полном объеме, поэтому наиболее удобны приближенные методы определения газовости через начальную концент рацию условной окиси углерода.
26
Начальная концентрация взрывных газов определяет ся отношением их количества к объему зоны отброса
.общ |
А-Ъ |
(1. 21) |
С0 = У,.О |
10-F3.o |
|
где г|)0бщ — общее количество ядовитых газов, |
образую |
|
щихся при взрыве ВВ, лг3; |
|
А — количество одновременно взрываемого ВВ, кг. При оценке газовости ВВ камерным методом (см. гл. II)
считается, что в первоначальный после взрыва момент концентрация ядовитых газов в свободном пространстве выработки и обрушенной горной породе одинакова. Тогда
количество газообразных продуктов |
взрыва, |
адсорбиро |
||
ванных обрушенной рудой, очевидно, составит |
|
|||
Фа.р |
|
Фобщ" у |
|
(1. 22) |
|
|
п.общ |
|
|
или |
|
D- К р |
|
|
Фобщ |
|
|
(1.23) |
|
<1 |
= |
1 + Кр-1 |
• |
|
' а.р |
|
|
|
|
Вформулах (1.22) и (1.23):
F n.p— объем пустот в обрушенной руде;
Нп.общ — общий объем пустот в выработке; К р— коэффициент разрыхления руды;
V
D = ^ - п — отношение свободного объема выработки пос-
у Р-Ц
ле взрыва к объему взорванных пород в целике.
Объем газов, содержащихся во взорванной породе, можно определить и через их начальную концентрацию
c 0v р-ц |
(Кр - |
1) , |
ж 3 |
(1.24) |
|
Ф, |
100 |
|
|||
Решая совместно (1.23) и (1.24), получим |
|
||||
Уобщ : |
СоГр.ц(1Э-1) |
|
(1.25) |
||
|
100 |
|
|
|
а для свободного пространства
т’с.п ' ' Уобщ |
и а.р |
с , у р.ц№ |
- г р) |
(1.26) |
100 |
ж |
|
|
|
27
Тогда
В формуле (1.27) 5Ф— фактическая газовость ВВ, т. е. та, которую непосредственно замеряют в выработке. Одна ко, если ее принять за основную расчетную величину, по лучается заниженное количество необходимого для про ветривания воздуха. При интенсивной вентиляции горно проходческих забоев газ, адсорбированный обрушенной рудой, поступает в атмосферу и это обстоятельство тоже следует учитывать.
Тогда
(1.28)
При определении газовости ВВ в невентилируемой ка мере
(1.29)
Приведенная выше схема расчета справедлива для оценки газовости ВВ камерным методом, т. е. для случая, когда все образовавшиеся газы находятся в каком-либо замкнутом объеме. При массовых взрывах в шахтах такой картины не наблюдается, так как часть газов выбрасы вается на вентиляционный, скреперный или откаточный горизонты, а другая остается в свободном пространстве камеры и в обрушенной руде.
Проведенные на различных рудниках Казахстана ИГД АН КазССР эксперименты, а также результаты исследо ваний других авторов [4, 5, 6, 9, 10] позволяют рекомен довать приближенное процентное соотношение газового баланса взрыва, который зависит от применяемых систем разработки.
В общем случае можно считать, что навстречу венти ляционному потоку выбрасывается 20—30% от образовав шихся газов; на выработки вентиляционного горизонта по ступает 15—25%, а в блоке остается до 55% газов, т. е. Фбл ~ 0>55фобщ. Из этого количества 30—40% погло щается обрушенной рудой и вмещающими породами, а остальное остается в свободном пространстве камеры и в пустотах между кусками взорванной руды. Из газов, ад сорбированных обрушенной рудой, до 50% вместе с ней поступает на горизонт скреперования и 50—60% — в сво
28
бодное пространство очистной выработки. Это происходит в начале выпуска после взрыва. Если обрушенная руда на ходится в блоке продолжительное время, то за счет фильт рации и диффузии в свободное пространство поступит го раздо больше газов.
Таким образом,
Фбл = Фа.р ~Ь Фслт “Г Фп.п > |
(1.30) |
где фп.п— количество газов, поглощенное кусками обру шенной руды и боковыми породами ;
Фс.п— количество газов, находящихся в свободном пространстве.
При проектировании проветривания величиной я|)п. п обычно пренебрегают, так как этот газ выделяется из по род очень медленно и незначительно влияет на увеличе ние концентрации ядовитых газов в атмосфере выработки. Поэтому фбл можно рассчитывать по формуле (1.25).
В формулы подставляют обычно объем газов, выноси мый из выработки вентиляционной струей. Из этих сооб ражений должна выбираться и расчетная газовость ВВ, которая для систем разработки с массовым обрушением руды складывается из
Фрасч Фв .г — ^Фа.р “F- Ус.п Тлфо.г j |
э |
(1*31) |
где фв.г— количество газов, выброшенное |
на |
вентиля |
ционный горизонт; |
|
|
ф0.г— количество газов, выброшенное на скрепер |
||
ный или откаточный горизонты; |
|
|
п — 0,5 — коэффициент, характеризующий газопоступ- |
||
ление из обрушенной руды в свободное про |
||
странство выработки; |
|
поступле |
т — 0,2— коэффициент, характеризующий |
ние газов с откаточного или скреперного го ризонта обратно в блок.
При практических расчетах можно принимать фрасч ~
~ Фф и ?>расч~^Ф> имея в виду, что коэффициенты п и т изменяются соответственно от 0,1 до 0,5 и от 0 до 0,2 в за висимости от степени перекрытия сечения выпускных дучек обрушенной рудой.
В худшем случае
Фрасч — 0,2'1Общ +0>5<!vP -J- фСЛ1 |
0,2*0,25’Фобщ = |
|
||
= 0,25фобщ+0,5 |
[С0г „ |
C0.F c.n = |
(1-32) |
|
L |
Ргц (DTp-1) |
|||
|
100 |
|
|
29
■oVcn , ^ 3.
Тогда расчетная газовость ВВ будет равна
. |
С0[Гр.ц(гр- 1 ) + 1,б-10*Ке.п] , л/кг . |
(1.33) |
Начальная концентрация взрывных газов в приведен ных выше формулах определяется общеизвестными мето дами [6, 11, 15], а если известна закономерность C= f{t), то непосредственными замерами.
Указанные зависимости описывают общую картину га зообразования после взрывных работ. Однако достаточно надежные расчеты можно получить лишь при использова нии фактической газовости ВВ, замеренной в конкретных условиях, так как здесь учитываются горно-геологические факторы, не поддающиеся теоретическому расчету. В этой связи рассмотрим некоторые методы оценки газовости промышленных ВВ в производственных условиях.