![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Сооружение высокодебитных водозаборных и дренажных скважин
..pdfК/,см/сек
Рис. 40. Графики зависимости проницаемости фильт ров различного типа от скважности (по Клотцу):
1 — для каркасно-проволочных; |
2 — для |
фильтров |
с мосто- |
|
образными |
отверстиями; 3 — для щелевых с открытой пер |
|||
форацией; |
4 — для сетчатых с |
сетками |
галунного |
плетения. |
фильтр рассматривали как пористую среду, для которой действителен закон Дарси.
Данные о проницаемости фильтров различных кон струкций в зависимости от скважности, полученные эк спериментально в широком диапазоне изменения разме ра и форм отверстий, приведены на рисунке 40.
Опытами с различными фильтрами (каркасно-прово лочного типа, с мостообразными отверстиями из штампо ванных материалов, с открытой щелевой перфорацией и с дополнительной водоприемной поверхностью из сеток галунного плетения) установлено, что наилучшие гидрав лические характеристики имеют каркасно-проволочные фильтры с горизонтально расположенными отверстиями. Величина проницаемости их намного выше проницаемо сти фильтров других конструкций. Результаты этих ис следований применимы для проектирования поглощаю щих или нагнетательных скважин.
При эксплуатации водозаборных скважин в приза бойной зоне всегда возникает некоторое дополнительное сопротивление, связанное с конструкцией фильтров, од нако соотношение их проницаемости аналогично резуль татам экспериментов Д. Клотца.
6. Заказ 6755 |
81 |
|
|
|
|
|
|
|
На рисунке 41 при |
||||
|
|
|
|
|
|
ведены |
графики изме |
|||
|
|
|
|
|
|
нения |
проницаемости |
|||
|
|
|
|
|
|
каркасов фильтров раз |
||||
|
|
|
|
|
|
личных |
|
конструкции, |
||
|
|
|
|
|
|
исследованных в ради |
||||
|
|
|
|
|
|
альном лотке при кон |
||||
|
|
|
|
|
|
такте с гравием разме |
||||
|
|
|
|
|
|
ром 1—3 мм. Эти |
||||
■—1 ■ |
■ - И-- . |
l i t |
|
графики, |
а также |
ре |
||||
|
зультаты |
|
комплекса |
|||||||
к |
8 |
12 <6 |
20 |
ZS |
W, /о |
|
||||
|
|
|
|
|
|
исследовании с исполь |
||||
Рис. 41. |
Графики |
изменения |
со |
зованием |
|
различных |
||||
противлений фильтров в зависи |
соотношений |
размеров |
||||||||
мости от |
скважности |
в контакте |
отверстий |
каркасов |
и |
|||||
с гравием |
размером |
1—3 |
мм |
диаметра |
|
гравийных |
||||
(опыты ВОДГЕО): |
|
частиц приводят к вы |
||||||||
/ — стержневые |
каркасы: |
2 — фильтры |
||||||||
с круглой it щелевой перфорацией; |
3 — |
воду о целесообразнос |
||||||||
каркасно-проволочные |
фильтры. |
ти максимального |
ис |
|||||||
|
|
|
|
|
|
пользования |
каркасно |
стержневых фильтров с проволочной обмоткой со скважностью до 50%.
Величины потерь напора на фильтрах можно оцени вать при известных расходах и проницаемости фильтроЕ как в случае действия нагнетательных (поглощающих) скважин, так и водозаборных.
В скважинах можно также применять фильтры из штампованного нержавеющего листа со скважностью 30%. При выборе конструкций фильтров следует учиты вать, что, несмотря на незначительные различия в вели чинах входных сопротивлений, полученных при лабора торных испытаниях каркасно-проволочных и штампован ных фильтров, эксплуатационный срок службы скважин будет тем больше, чем выше первоначальная скважность фильтра.
Влияние скважности на дебит будет сказываться в большей степени в водах неустойчивого химического со става, склонных к осадкообразованию на фильтрах и в прифильтровых зонах.
Фильтры на стержневых каркасах рекомендуется ус танавливать в скважинах глубиной до 200 м. При боль ших глубинах скважин целесообразно применять фильт ры на трубчатых каркасах с доведением их скважности до 20—25%. В агрессивных водах необходимо устанав
ливать каркасы.фильтров из нержавеющей стали или из простых сталей с антикоррозийной защитой.
Размеры проходных отверстий каркасов при обсыпке гравийным материалом принимают (в соответствии с требованиями СН-325-65) равными среднему диаметру частиц слоя обсыпки, примыкающего к их стейкам.
Однако следует учитывать, что коэффициент расхода фильтров, определяющий степень уменьшения расхода через них, по сравнению с теоретическим, имеет мини мальное значение при равенстве размера круглого или щелевого отверстия диаметру гравийных частиц, соответ ствующих 25%-ному содержанию их в пробе, и сущест
венно увеличивается при изменении этого |
отношения от |
1 до 4. Поэтому, если удовлетворяются |
суффозионные |
критерии, предпочтительно применять более крупнозер нистую обсыпку для обеспечения минимальных потерь напора на фильтрах.
Выбор диаметра и длины фильтра-каркаса. Диаметр фильтра-каркаса выбирают, исходя из проектируемого дебита скважин и параметров водоподъемного оборудо вания. Дополнительную проверку следует проводить на допустимые скорости движения воды в фильтре и в во доподъемных трубах, которые не должны превышать 1,5—2 м/с. Поскольку при толщине контура гравийной обсыпки, равной 150—200 мм, как правило, достигается устойчивая работа скважин, их диаметр можно оцени вать, исходя из назначаемого диаметра фильтра и пред лагаемой толщины обсыпки. Необходимо отметить, что в водах неустойчивого химического состава предпочти тельно использовать фильтры большого диаметра при сохранении предлагаемой толщины слоя обсыпки.
Длину фильтра-каркаса выбирают на основе анализа гидрогеологических условий водоносных пластов, прини мая равной их мощности, если последняя меньше 10 м, то есть следует проектировать скважины, совершен ные по степени вскрытия пласта. При значительных мощ ностях водоносных горизонтов фильтры устанавливают в наиболее водопроницаемых зонах. При слоистом строе нии толщи возможны ярусные фильтры с перекрытием водонепроницаемых или слабоводопроницаемых отложе ний глухими трубами.
Если строение водоносного пласта однородно и мощ ность его более 10 м, длину фильтра можно подбирать методом фильтрационных сопротивлений, согласно кото
83
рому пользуются приемом, основанным на том, что пока затель сопротивления скважины, обусловленный несо
вершенством по степени вскрытия пласта, |
уменьшается |
|
с увеличением длины фильтра I и при 1/т= 0,8—0,9 ста |
||
новится |
незначительным (т — мощность |
водоносного |
пласта). |
Суммарное же сопротивление фильтра прямо |
пропорционально его длине. Это может быть объяснено, если представить, что однородный водоносный пласт обо рудован фильтром лишь частично, а некоторая зона ство ла скважины сохраняет устойчивость без крепления ее фильтром. Очевидно, дополнительное сопротивление бу дет сказываться только на участке установки фильтров.
Суммарное сопротивление, связанное с конструктив ными особенностями скважины, имеет оптимальную ве личину, поскольку сопротивление, обусловленное несо вершенством по степени вскрытия пласта, уменьшается с увеличением длины фильтра, а потери напора из-за не совершенства скважин по характеру вскрытия пласта увеличиваются при большей длине фильтра. Поэтому увеличение длины фильтра гидродинамически несовер шенной скважины не приводит к приросту ее расхода при заданном понижении уровня. Это особенно заметно при использовании в скважине фильтров с большим со противлением (сетчатого, блочного, фильтров-каркасов с малой скважностью). Для иллюстрации приема подбора длины сетчатого фильтра воспользуемся результатами исследований сопротивлений сетчатых фильтров на кар касе из перфорированйой трубы с сеткой галунного пле тения № 12/90.
П р и м е р р а с ч е т а . Необходимо выбрать длину фильтра скважины с водоприемной поверхностью из сетки галунного пле тения № 12/90 на каркасе из трубы с круглыми отверстиями. Мощность напорного водоносного горизонта равна 10 м, диаметр фильтра при намечаемой откачке эрлифтом принимается 100 мм.
При |
подборе длины |
фильтра |
удобно строить совмещенные |
|
графики |
зависимости £і |
и £2ф от |
1/пг (здесь |
— показатель со |
противления, суммируемый с сопротивлением пласта и обусловлен
ный |
несовершенством |
скважины |
по |
степени |
вскрытия пласта, а |
||||||
&2Ф— показатель |
сопротивления |
фильтра). |
В |
рассматриваемом |
|||||||
случае |
при диаметре |
отверстия каркаса |
d0= 20 |
мм |
и отношении |
||||||
-а20- = 0,2 |
(D — диаметр |
фильтра), сопротивление сетчатого фильтра |
|||||||||
при |
скважности |
24, 10 и 5% и значении |
параметра |
0,01/iD равно |
|||||||
соответственно 24, |
10 |
и 5. Из графиков, представленных на рисун |
|||||||||
ке 42, следует, |
что |
в |
каждом случае |
применение |
фильтра с дли |
ной, большей той, при которой оба показателя сопротивления рав ны друг другу (£і = Ь ф), не может привести к снижению потерь,
84
связанных |
с конструктивными осо |
|
|||||
бенностями скважин. Для сетча |
|
||||||
тых |
фильтров |
со |
скважностью |
|
|||
опорного каркаса 24, 10 п 5% оп |
|
||||||
тимальные |
значения |
lfm |
состав |
|
|||
ляют |
соответственно |
0,7; |
0,5 |
и |
|
||
0,43. |
|
|
|
|
|
|
|
При использовании филь |
|
||||||
тров высокой |
скважности |
с |
|
||||
малыми |
сопротивлениями |
|
|||||
(каркасно-стержневые филь |
|
||||||
тры или другие конструкции, |
|
||||||
обеспечивающие |
проницае |
|
|||||
мость, весьма близкую к |
|
||||||
проницаемости |
каркасных |
|
|||||
конструкций) |
практически |
о,г Ofi о,б 0,8 і,о |
всегда можно принимать от
ношение І/т |
в |
пределах |
Рис. 42. Графики подбора дли |
||||||
0,74-0,8. |
|
|
|
|
ны фильтра-каркаса с исполь |
||||
Во |
всех |
указанных |
слу |
зованием метода |
фильтрацион- |
||||
. пых сопротивлений; |
|
||||||||
чаях, |
а особенно |
при |
боль |
1 — при |
скважности |
каркаса |
5%; |
||
шой мощности |
водоносного |
2 — при |
скважности |
каркаса |
10%; |
||||
3 — при |
скважности |
каркаса |
24%. |
||||||
пласта, для |
окончательного |
|
|
|
|
||||
выбора длины |
фильтра при |
|
|
|
|
заданном диаметре и конструкции целесообразно исполь зовать проверку постоянства гидравлических потерь с применением критерия, согласно которому при длине фильтра
/>0,53— (9)
гидравлические потери и приток к скважине остаются постоянными.
Здесь D — диаметр фильтра; р,— коэффициент рас хода фильтра с учетом наложения водоносных пород или гравийных обсыпок на водоприемную поверхность; т] — скважность фильтра.
При пользовании критерием (9) диаметром фильт ра задаются в соответствии с изложенными рекоменда циями, величиной ц можно задаваться в соответствии с исследованиями И. Петерсена, М. Альбертсона и С. Рове ра, приведенными в таблице 9, а скважность принимается в долях единицы. Кроме того, для этих целей применимы результаты исследований Г. В. Донского, характеризую щие зависимость коэффициентов расхода от отношения
85
'S*
сч
V
га
СІ
тг
EL
п
ж £
а_
to
5 га
s S
установке |
обсыпкой |
(р) при |
|
коэффициента расхода |
фильтров с гравийной |
Значение |
|
2 <
—
о а ь =
а ={
з* о
>>с .
CJ
и
Jj.
s
ä
уга
СО
со
о
см
to
Р
и
Ж“ и
с
О —
О
«
3 .
£
Ѳ*
с
О |
1 |
1 |
|
|
|
||
О |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
(N |
1 |
1 |
1 |
СО |
|||
О |
|
|
|
с» |
о |
1 |
1 |
гаг- |
со |
||
о" |
о |
|
|
о |
о |
о |
h- |
со |
гаг |
со |
см |
о |
о |
о |
о |
о |
со |
со |
<м |
СО |
гаг |
СО |
со |
о |
О |
о |
o ' |
ю |
со |
|
Г"- |
Г"- |
ю |
|
со |
О |
о |
о |
о" |
со |
с-~ |
СО |
см |
с - |
» о |
гг* |
rat* |
о |
о |
о |
о |
00 |
см |
см |
оо |
СО |
іО |
гаГ |
|
о" |
о |
о |
о |
СМ |
гаг |
со |
со |
0 0 |
СО |
ю |
ю |
о |
о |
о |
о |
ю |
см |
СМ |
со |
со |
о - |
1— |
гаг |
|
|
І-га |
1-га |
■
—
S
к
ч
о
Э"
2 е—
та 2
а л
о *
г е
э ь
ГМ |
о |
со |
|
оо
гаг |
со |
со |
<м |
оо
г-~-
гаг <м
оо"
со о
СО
оо
со |
<м |
rat- |
00 |
оо
осо
юсо
оо "
гаг ю со
о о
т—■ |
ТГ |
ю |
со |
оо*'
Ю3
оо
см |
со |
со |
о |
і-га |
со |
гг
о
ч
о
о
о .
с
Ö
1
о
со [ гаг
о
см 1 со
о"
h» |
С"- |
і.О |
со |
оо
со |
00 |
со |
СО |
оо
юоо
соГ*«-
о ’ |
о |
оо о
м- со
о " о
гаг |
со |
со |
со |
о " |
о |
0 0 |
0 0 |
00 |
со |
оо
0 0 |
со |
-3* |
гаг |
|
і-га |
|
о |
|
с |
о |
на |
|
|
СО |
*3 |
с |
о |
>1 |
|
ьН
3 |
|
о |
|
|
са |
|
о |
^ |
|
о |
|
|||
та |
2 |
о |
||
»Я |
||||
|
S |
'S |
О |
|
о |
а |
н |
й |
|
fl |
о |
|
|
|
<и |
|
|
чU . CU 0)
Л 3 В
а
8 6
^25
~
водоносных пород, соответствующий 25%-ному содержа нию их в пробе; b — цитрина щели или диаметр круглого отверстия), приведенные на рисунке 43.
При правильно подобранном фильтре проницаемость гравийной обсыпки выше проницаемости пласта, поэтому потерями напора в гравии условно можно пренебречь (в начальный период на опытных участках каменского и Знаменского вертикального дренажа они составляют при толщине контура более 200 мм 2—5 см) и принимать D равным диаметру бурения.
П р и м е р п р о в е р о ч н о г о р а с ч е т а . На участке кайен ского вертикального дренажа мощность водоносных пород состав ляет в среднем 15 м, а бурение ведется роторным способом с об ратной промывкой (диаметр 0,8 м). В скважинах установлены каркасно-стержневые фильтры конструкции В. М. Гаврилко со скважностью 0,43. При использовании в качестве обсыпки гравия
Волгоградского |
карьера с |
размером частиц |
£>so=4 |
мм, |
ц = 0,88 |
(табл. 9) и / = |
11.2 м, получается .//т = 0,75, |
что согласуется с ре |
|||
комендациями метода фильтрационных сопротивлении. |
для |
осуше |
|||
Очевидно, в скважинах |
специального назначения |
ния, искусственного пополнения запасов подземных вод и друпіх целей возможен иной конструктивный подход к выбору длины диаметра и фильтра.
Гравийные обсыпки, их подбор и подготовка. Увели чение контура гравийной обсыпки существенно увеличи вает производительность скважины, понижает входные скорости и, как следствие, уменьшает суффозиоииые яв ления и химический кольматаж.
При сооружении скважин большого диаметра контур обсыпки, как правило, делают однослойным из отсорти рованного материала расчетной крупности. В зависимо
сти от механического со- |
|
|
|
|
|
|
|
||||
става |
водосодержащпх |
0,6 |
1 1 |
|
|
|
|
|
|||
пород для обсыпки при |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
меняют гравий, песчано |
о,ч \ |
|
|
|
|
|
|
||||
гравийные смеси и пески. |
0,2 / |
|
|
|
|
|
|
||||
Многочисленными ла |
|
|
|
|
|
|
|||||
бораторными и полевыми |
У |
|
|
|
|
ZÜ |
|||||
исследованиями |
подтвер |
о |
|
6 |
8 10 |
12 |
|||||
|
|
|
6 |
||||||||
ждено, |
что |
при соблюде |
Рис. 43. Графики зависимости |
||||||||
нии соотношения |
Дао- <- ^ |
||||||||||
коэффициента |
, |
расхода |
фильтра |
с |
|||||||
|
|
|
dso |
|
„ |
„ |
^25 |
|
|
||
образуются |
уплотненные |
круглой перфорацией от —— . |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
87
гравийные фильтры. При с о о т н о ш е н и и >15 может
сЬо
происходить пескование скважин.
Материал обсыпки следует подбирать с учетом грану лометрического состава водосодержащих пород по соот ношению
D,э
Согласно Указаниям по проектированию сооружений для забора подземных вод (СН 325-65), материал, ис пользуемый для гравийных фильтров, должен быть не загрязненным и надежным в санитарном отношении.
■При устройстве двухслойных обсыпок подбор частиц второго слоя, прилегающего к каркасу фильтра, прово дят по соотношению
D2
где D2и D1 — средине диаметры частиц гравийной об сыпки второго (контактирующего с карка сом) и первого слоев (контактирующего с породой).
Необходимо учитывать, что величина коэффициента
расхода ц увеличивается с ростом отношения |
fif« |
----- и в |
|
|
ь |
соответствии с этим целесообразно применять возможно более крупный гравий опорного слоя.
При неоднородном (слоистом) строении водоносного пласта подбор гравия рекомендуется выполнять по мето дике, разработанной ВНИИ Водгео и проверенной в условиях многолетней эксплуатации скважин как с ма лой, так и с большой толщиной контура обсыпки. Мате риал обсыпки подбирают по соотношению
- ^ = 15 а!»«'1 ’
50
где с?5оЮІН— средний диаметр частиц наиболее мелкозер нистого слоя.
Наилучшим требованиям при устройстве гравийнозасыпных фильтров отвечает сортированный, хорошо окатанный гравий с коэффициентом неоднородности, равным 1,5—3. Такой гравий обеспечивает создание хо рошо проницаемых обсыпок с минимальными входными сопротивлениями.
В практике сооружения скважин на воду известны случаи применения гравийных обсыпок с мелкопесчаны ми, глинистыми и пылеватыми частицами. Такое положе ние недопустимо.
Известно, что проницаемость неоднородных рыхлых образований определяется содержанием тонко- и мелко зернистых составляющих. Согласно результатам много численных экспериментальных и теоретических исследова ний, действующий диаметр рыхлых отложений находится в пределах от dl0 до ein (размер частиц, соответст вующий 10 и 17%-ному содержанию их в пробе грунта). При наличии тонкозернистых примесей водопроницае мость гравийных обсыпок резко уменьшается в зависимо сти от процентного содержания тонкозернистых фракций и при их содержании, близком к 10%, практически ока зывается равной проницаемости этих фракций.
В качестве примера взяты результаты эксперимен тальных исследований, проведенных на Горьковском ста ционаре ВНИИ Водгео, для оценки влияния состава обсыпки на сопротивления призабойных зон скважин и их удельные дебиты (табл. 10). На магистральном кана ле Горьковской ГЭС были построены четыре скважины с фильтрами каркасно-стержневого типа. Скважины бу рили ударным способом с установкой кондуктора диа метром 14" (конечный диаметр 12").
Таблица 1U
Удельные дебиты и сопротивления скважин с гразийными фильтрами на Горьковском стационаре ВНИИ ВОДГЕО
№
4
5
10
6
|
Параметры гравийной обсыпки |
|
|
||
размер гравия, соответст- |
коэффициент |
коэффициент |
|
||
вующпй |
Удельный |
||||
|
|
неоднород- |
межслойностн |
||
10%-ному со- |
50%-ному со- |
пости гравия, |
гравия и |
л/с |
|
Я |
песка, А' |
||||
держанию в |
держанию в |
|
|
|
|
пробе D ,o, мм |
пробе Dm, мм |
|
|
|
|
0,42 |
3,04 |
8 ,6 |
1 1 , 6 4 - 15,2 |
2,25 |
|
0,58 |
2,6 |
5 ,8 |
10 4- |
13 |
3,38 |
0 ,9 |
3,1 |
3 ,5 |
12 4- |
14,5 |
3 ,6 |
1,9 |
3 ,2 |
2,16 |
13- |
15,2 |
4 ,5 |
Во всех скважинах устанавливали каркасно-стержне вые фильтры (длиной 4 м, диаметром 6") с контуром гра вийной обсыпки. Скважины пробурены в водоносном го-
89
q,л/сек |
рпзонте, |
представленном |
|||||
|
среднезернистымп |
песка |
|||||
¥ |
ми |
с |
коэффициентом |
||||
фильтрации 35—40 м/сут. |
|||||||
з,о |
Гидрогеологическне |
усло |
|||||
вия на рассматриваемом |
|||||||
|
|||||||
2,0 |
участке |
идентичны. |
Во |
||||
|
всех |
случаях |
каркасно |
||||
1,0 |
стержневые фильтры |
бы |
|||||
|
ли выполнены с проволоч |
||||||
|
ной обмоткой из нержа- |
||||||
0,0 0,8 1,2 UB 2,0 В,0,мм веющей стали с толщиной |
|||||||
Рис. 44. График изменения удель |
проволоки 2 мм и зазором |
||||||
2—3 |
мм, |
варьировался |
|||||
ного дебита скважин от состава |
лишь |
состав |
гравийной |
||||
гравийной обсыпки на Горьков |
обсыпки. |
|
|
|
|
||
ском стационаре Водгео. |
|
изменения |
|||||
|
Графики |
удельного дебита скважин от состава гравийной обсыпки приведены на рисунке 44. Изменение сопротивлений аналогично изменению удельно го дебита скважин. С увеличением £>ю гравийной обсып ки удельный дебит скважины существенно увеличивается и при обсыпке, весьма близкой к однородной, становит ся постоянным. Очевидно, величина £>ю является контро лирующей при определении величины проницаемости гравийных обсыпок. Определяя Г)ю, а затем по имею щимся эмпирическим зависимостям и проницаемость, можно примерно оценить соотношение проницаемостей пласта и гравия, определив необходимую степень отсева мелкозернистых фракций. Как правило, в гравийных об
сыпках должны |
быть отмыты фракции размером менее |
1 мм. |
подготовленный гравийный материал |
Складировать |
следует на специальных площадках, исключающих его загрязнение при погрузочно-разгрузочных работах перед доставкой к месту работ (специальных площадках с твердым покрытием).
Расчет количества гравия для производства обсыпки.
Сооружение скважин большого диаметра методом обрат ной промывки ведется с высокими механическими скоро стями бурения, как правило, без перерывов при произ водстве работ. Учитывая это, все необходимые материалы для оборудования скважин должны быть завезены иа площадку до начала работ.
90