книги из ГПНТБ / Патрушев М.А. Проветривание высокомеханизированных лав
.pdfОсобенности аэродинамики новых схем
В отличие от обычной возвратноточной схемы в но вых схемах дополнительный поток свежего воздуха, имея аэродинамическую связь с выработанным простран ством, оказывает определенное влияние на поступление метана в рабочее пространство. Для выяснения механи зма движения газа в выработанном пространстве при данных схемах проветривания рассмотрены силы, дей ствующие на элементарный объем газовоздушной сме си, находящийся в непосредственной близости от очист ного забоя (рис. 27):
F„ — сила, по величине равная депрессии лавы и сов
|
падающая с направлением движения воздуха |
||||
|
но очистному забою. Она |
способствует выносу |
|||
|
газа непосредственно в выработку с |
дополни |
|||
|
тельной струей свежего воздуха; |
выработки |
|||
Рл — сила, равная по величине депрессии |
|||||
|
с дополнительной струей воздуха' на участке |
||||
|
длиной /д и направленная в сторону очистного |
||||
|
забоя. Она способствует поступлению метана в |
||||
F-j |
лаву; |
|
|
|
удельных |
— сила, создаваемая за счет разности |
|||||
|
весов |
метана |
и воздуха |
(гравитационный на |
|
|
пор) |
и направленная всегда по восстанию плас |
|||
|
та. Она способствут выносу газа в лаву только |
||||
|
при отработке пласта по восстанию, |
в осталь |
|||
|
ных случаях — поступлению его в дополнитель |
||||
|
ную струю свежего воздуха. |
|
|||
|
F\ — (Tcmj |
Тсм2 )/двШИ, |
кГ/мг, |
(33) |
|
где"” |
7 CMl и 7 с„ 2 — соответственно средние удельные веса |
||||
|
|
газовоздушной |
смеси в призабойной |
||
|
|
зоне |
и в выработанном пространстве, |
-кГ1м3;
/д — длина1 выработанного пространст ва, м;■
а — угол падения пласта, град.
Удельный вес метана тм = 0,554 где fa — удельный вес воздуха.
62
Пусть средняя концентрация метана в смеси будет й, тогда
|
7см = |
Ti |
|
|
0,446а? |
|
|
|
||
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|||
|
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,446с/, |
|
|
|
0,446d2 /Asina; |
|
||||
|
Л |
100 |
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
_ |
Q т |
Р О |
+ 0.095// . |
|
|
||||
|
Тв - |
О,4оо ^ |
|
t |
+ 2 7 3 |
J, |
|
|
||
|
L ЛСС[730^0.095Н \(, . |
0,446а?, |
|
|||||||
|
~ '= [0’4651 |
<, + |
27з |
А 1 — |
г а г - |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
/Asinx, |
(34) |
|
где |
730 — среднее |
барометрическое |
давление, |
мм |
||||||
|
вод. ст.; |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Н — глубина от поверхности земли, м; |
|
||||||||
|
t y и t2 — средняя |
|
температура |
газовоздушной |
||||||
|
смеси |
соответственно в очистном забое |
||||||||
|
и в выработанном пространстве, град; |
11 и t%можно принять равными температуре пород на глубине Н
ty — t2 — ta.
Но согласно руководству [36]
= |
(35) |
* ст
Для Донецко-Макеевского района Донбасса величи ны, входящие в формулу (35), равны:
t \ =7,5° — температура пород на глубине, где не ска зываются годовые и суточные колебания темпе ратуры воздуха;
Л0 —30 м — глубина залегания от поверхности слоя постоянной температуры;
Г„ = 3 0 м!град — геотермическая ступень.
63
/„ = 7,5 -i H |
= 6,5 + 0,033//. |
(36) |
Подставляя t n из формулы (36) вместо t\ и /2 в фор мулу (34), получим:
|
|
|
|
730 + 0,095Н |
0,446</Л |
|
||
|
Л |
0,465| 6,5 + 0,033// + 273 |
100 J |
|
||||
- |
0,465 |
|
730 + 0,095Я |
|
0,446</2 |
/Asina |
|
|
|
|
6,5 + 0,033// + 273 |
100 |
|
|
|||
и л и после преобразований |
|
|
|
|
||||
1 “ |
1,5 + |
0,0002// (с/2 — fifx)/Asina, |
мм вод. |
ст. |
(37) |
|||
279,5 + |
0,033//' |
|
|
|
|
|||
П р и м е р . |
1000 м, d l =0 %, d4 = \0%, /д= 1 0 0 |
м, |
||||||
Дало: |
/ / = |
|||||||
a = |
10° |
F-, . |
|
|
|
|
||
Найти |
|
|
|
|
||||
|
|
|
1,5 + 0,0002-1000 |
- (10 — 0) 100sin 10° = |
|
|||
|
|
279,5 + 0,033-1000 |
|
|
|
|||
1,5+ 0,2 |
|
10000,1736 |
295,12 |
= 0,94 мм вод. ст. |
||||
279,5 + |
33 |
|
312,5 |
|
|
|
Предположим, что силы Fл, F д и FTприложены в од ной точке, тогда направление результирующей силы Fpt найденной по правилу «параллелограмма сил», совпада ет с направлением выноса элементарного объема газовоздушной смеси в выработку.
Для лав, отрабатываемых по восстанию пласта, ре зультирующая сила Fp всегда направлена в сторону очи стного забоя, так как силы Fди совпадают по направ лению, способствуя выносу газа в рабочее пространство (рис. 27, б). Следовательно, чем больше потеря напо ра в дополнительной выработке и подъемная сила мета на в выработанном пространстве, тем, при прочих рав ных условиях, интенсивнее вынос его в рабочее прост ранство лавы.
Для лав, отрабатываемых по падению пласта, на правление движения газовоздушной смеси зависит от
64
Рис. 27. Схемы действия основных сил (а и б), влияю щих на направление движения газовоздушной смеси в выработанномпространстве (в)
разности указанных сил. Причем увеличение подъемной силы метана препятствует поступлению его в очистной
забой. |
\ |
В лавах с отработкой пласта по простиранию грави |
|
тационный напор |
совпадает по направлению с потерей |
напора в очистном забое Fj, при восходящем движении воздуха по лаве и направлен в противоположную сто рону— при нисходящем. Поэтому в нервом случае веро ятность выноса метана в лаву меньше, чем во втором.
Подъемная сила метана в значительной степени оп ределяется природными факторами (газообпльноетью месторождения, температурой пород, углом падения пласта и его мощностью). Некоторые из них не поддают ся регулированию. Поэтому управлять выносом метана можно путем изменения потери напора в дополнительной выработке и в лаве.
Направление движения метановоздушных потокоз в пределах выемочного участка при рассматриваемых схе мах проветривания показано на рис. 27, в. Обозначения ветвей приведены в табл. 12. Схема вентиляционных со единений представляет сложное диагональное соедине ние. На диагоналях находятся газовоздушные потоки между рабочим и выработанным пространством и поток в ветви 8—6, образующийся при расширении дополни тельной струи свежего воздуха.
Наиболее важной является диагональ 4—6. Направ ление движения газовоздушной смеси в ней практически определяет эффективность и надежность схемы провет-
5.7 |
65 |
Т а б л и ц а 12. Условные обозначения к рис. 21, 6
Ветвь |
Но- |
¥ |
ство воздуха |
|
Сопро |
мер |
: Ч |
|
|
||
|
тивление |
||||
|
ветви |
|
|
||
|
1* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1—3 |
1 |
|
00 |
|
Я0 |
3—5 |
2 |
|
У, |
|
Явх |
5—6 |
3 |
|
Ул |
|
«л |
6—10 |
4 |
|
Qn.u |
^вых |
|
7—9 |
5 |
|
Уд |
|
Я5 |
9—8 |
6 |
|
Ун |
|
Яд |
8—6 |
7 |
|
Ут |
|
Яр |
1 |
Но- |
Количе |
Сопро |
Ветвь ! |
мер |
ство |
тивле |
1ветви |
воздуха |
ние |
|
1 |
|
|
|
8— 10 |
8 |
у8 |
Я8 |
10— 12 |
9 |
Ууч |
Яш |
3—2 |
10 |
010 |
я ш |
5—2 |
11 |
Уи |
Яп |
2—4 |
12 |
Q12 |
я 12 |
4—6 |
13 |
У.:, |
Яп |
4—9 |
14 |
Qyr |
Яиз |
ивания . Направление движения воздуха в диагонали 4—6 от точки 6 к 4, при котором исключается выкос га за из выработанного в рабочее пространство достигает ся при условии:
Яю ~Ь ^12 ^ |
Явх п Ал |
/оо\ |
Ян, + Я« + Я . |
/?вых ' |
' } |
Соотношение является приближенным, так как не учтено сопротивление других диагоналей и ветви 7—9, но картина достаточно ясна. При прочих равных услови ях, чтобы исключить вынос газа в лаву, необходимо иметь максимально возможное сопротивление выхода из лавы /?вых и минимальные — дополнительной выработки Я д и изолятора Яиз-
Пренебрегая расширением дополнительного потока (движением воздуха в ветви 6—8), из условия равенст
ва депрессии в контуре 4—9—8—10—6—4 можно |
запи |
сать |
|
Явы*<э2л.и= а д / 2 + а д / 2 + /?и,q v . |
(39) |
Из выражения (39) видно, что для исключения дви жения газовоздушной смеси в диагонале 4—6 при посто янных аэродинамических сопротивлениях выработок не обходимо повышать расход воздуха по очистному забою или снижать его в дополнительном потоке.
Итак, регулировать вынос газа из выработанного пространства в рабочее при выдаче исходящей струи на массив вынимаемого угля можно путем изменения:
направления движения лавы по отношению к плоско сти падения пласта;
66
аэродинамического сопротивления выработок участ ка и его элементов (выхода из лавы, изолятора вентиля ционной выработки и др.);
соотношения расходов воздуха в основном и допол нительном потоках.
Сопротивления дополнительной выработки и очист ного забоя можно изменить за -счет их сечения. Если з первом случае переход к другому сечению можно осу ществить, как правило, без особых осложнений, то во втором — только в исключительных случаях. Не пред ставляет особых затруднений и изменение аэродинами ческого сопротивления изолятора дополнительной выра ботки. Это выполнимо и в условиях действующей лавы. Наиболее простой способ регулирования— увеличение сопротивления выхода из лавы. Но ему присущ ряд не достатков:
необходимость переноски регулятора вслед за под виванием очистного забоя;
загромождение сечения выхода из лавы; необходимость тщательного постоянного контроля за
качеством установки регулятора.
Управление дебитом воздуха в дополнительной вы работке наиболее просто и надежно, но не всегда вы полнимо из-за отсутствия резерва воздуха. Влияние ос новных факторов на поступление метана из выработан ного в рабочее пространство достаточно хорошо видно из анализа данных, приведенных в табл. 13. Данные по лучены при исследовании экспериментальных участков, проветриваемых по разработанным и рекомендованным для конкретных условий схемам вентиляции (рис. 28, 29). Осуществить схемы с выдачей исходящей струи на выработанное пространство по разным причинам не представилось возможным. Данные табл. 13 относятся к исходному периоду работ, когда все аэродинамические параметры участков (сопротивления выхода из лавы, изолятора и др.) характерны для условий данной шах ты. Мероприятий по управлению газов ыделением не предпринималось.
Для всех участков характерен высокий уровень газо-
выделения из выработанного пространства / вп, |
достига |
|||||
ющий |
90% и составляющий в среднем |
по 21 |
объекту |
|||
73%• |
Расход |
воздуха, |
подаваемого |
/по дополнитель |
||
ной выработке, |
был в |
среднем 40% |
от |
общеучастково- |
* |
- У |
67 |
6 |
|
Т а б л и ц а 13. Сведения об экспериментальных участках и их
Лава
4-я западная
5-я западная
1-я восточная
1-я западная «бис»
3-я западная
3-я восточная западного уклона
2-я западная
4-я западная
5-я западная
1-я западная уклонного
ПОЛЯ
3-я западная
Шахта, шахтоуправление
«Кировская»
»
«Глубокая»
Им. Калинина
»
«Заперевальная» Им. Горького
»
Им. Горького
»
«Чайкино»
Восточная панели № 5 |
Им. Бажанова |
Восточная панели № 7 |
» |
Восточная панели № 9 |
Ж |
Пласт
/г7
А,'
h in
hio
hio
h\a hio
h i0
hio
hio
Щ
ma
m3
тъ
Схема проветри вания (рис.)
28, в
28, в
28, г
28, е :
28, е
28, а
29, ж
29,ж .
29, е
Ф
29, е 29, а
29,6 29, г 29, в
аэродинамические параметры в исходный период наблюдений
1
i
Тип изолятора |
'в.п |
Од_ |
S b c p ’ |
^вых» ' |
hc |
||
в проц. |
Qy4 |
м -i |
tffl. |
||||
|
|
|
от /уч |
|
i1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Целик |
4X2 |
м, бутовая |
66,0 |
0,39 |
7,4 |
0,027—0,04 |
0,68 |
полоса /= 8 |
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
66,4 |
0,32 |
7,4 |
0,022—0,04 |
0,67 |
Бутовая полоса 1=2 м, |
47,0 |
0,23 |
5,4 |
0,01 |
0,56 |
||
костры |
|
|
|
|
|
|
|
Бутовая полоса |
78,2 |
0,56 |
3,8 |
0,020 |
0,42 |
||
/= 10 —12 м |
|
|
|
|
|
|
|
Чураковая стенка |
69,7 |
0,46 |
3,5 |
0,026 |
0,76 |
||
/= 1 |
м |
|
|
|
|
|
|
Бутовая-полоса |
63,0 |
0,40 |
7,6, |
0,021 |
0,20 |
||
/= 10 м |
|
|
|
|
|
|
|
Бутовая полоса |
78,0 |
0,62 |
6,2 |
0,014 |
0,32 |
||
/= 10 м, чураковая * |
1 |
|
|
|
|
||
стенка |
|
|
|
|
|
|
|
Бутовая полоса |
78,0 |
0,59 |
4,8 |
0,029 |
0,30 |
||
/ = 10 н, чураковая |
|
|
|
|
|
||
стенка |
|
|
|
|
|
|
|
Бутовая полоса |
78,0 |
0,60 |
5,0 |
0,030 |
0,22 |
||
/ = 10 м, чураковая |
|
|
|
|
|
||
стенка |
/ |
|
|
|
|
|
|
Целик, |
|
78,0 |
0,37 |
3,8 |
0,225 |
0,20 |
|
бутовая полоса |
|||||||
/= 6 |
м |
|
|
|
|
|
|
Бутовая полоса |
|
|
|
|
|
||
1=42—(15 м, |
|
66,7 |
0,39 |
2,5 |
0,018 |
0,87 |
|
чураковая стенка |
|||||||
Бутокостры / = 3,2 м |
90,0 |
0,30 |
2,8 |
0,020 |
0,26 |
||
Бутокостры 1=3,2 м |
90,0 |
0,26 |
2,8 |
0,020 |
0,15 |
||
Бутовая полоса |
|
|
|
|
|
||
/= 5 —6 м, |
окна, чура |
90,0' |
.0,48 |
5,3 |
0,010 |
0,24 |
|
ковая стенка |
|||||||
I*1! |
м |
|
|
|
|
|
|
68 |
6Э |
Лава |
Шахта, |
|
Схема |
|
Пласт |
проветри |
|||
шахтоуправление |
||||
|
вания (рис.) |
|||
|
|
|||
|
|
|
||
Восточная панели № 10 |
Им. Бажанова - |
Щ |
29, <5 |
|
1-я восточная |
«Бутовское» |
«1 |
29, е |
|
13-я западная |
«Фоминская» |
Л, |
28, д ' |
|
14-я восточная |
«Фоминская» |
|
28,5 |
|
5-я западная |
«Знамя коммунизма» |
|
28, ж |
|
14-я западная |
Им. 50-летия СССР |
1'г |
28, е |
|
2-я северная |
«Новатор» |
кг |
28,6 |
го, т. е. почти в два раза меньше, чем необходимо в со ответствии с газовым балансом участка. Следовательно, возможности схем использовались далеко не полностью.
При исходных аэродинамических параметрах во всех случаях происходил вынос метана из выработанно го в рабочее пространство. Количество выносимого газа колебалось от 15 до 87% от газообильности выработан ного пространства.
Анализ показал, что решающее влияние на поступ ление метана в лаву оказывает сопротивление изолято ра. Повышение значения коэффициента к с имело место при изоляторах с большим аэродинамическим сопротив лением (бутовые полосы, костры и чураковые стенки на
Продолжение табл. 13.
Тип изолятора |
Л).П |
С?д |
5вср’ |
^ВЫХ» |
kc |
|
в проц. |
Qуч |
КЦ- |
||||
|
|
ОТ /уц |
М2 |
|
|
|
Бутовая полоса |
90,0 |
0,3В |
4,9 |
0,019 |
0,25 |
|
1 = 5—6 м, окна, чура- |
|
|
|
|
|
|
ковая стенка |
|
|
|
|
|
|
1= 1 |
м |
|
|
|
|
|
Бутовая полоса |
76,3 |
0,55 |
8,2 |
0,005 |
1,00 |
|
1=6 м, окна |
|
|
|
|
|
|
2,5X4,5 м |
|
|
|
|
|
|
Целик 3X1,5 м, |
53,0 |
0,40 |
6,0 |
0,023 |
0,6 |
|
бутовая полоса |
|
|
|
|
|
|
1=20—40 м |
|
|
|
|
|
|
Целик |
3X1,5 м, бутовая |
63,0 |
0,35 |
6,0 |
0,023 |
0,45 |
полоса 1=12 м |
|
|
|
|
|
|
Костры |
53,0 |
0,46 |
6,6 |
0,018 |
0,16 |
|
4 костра |
90,0 |
0,20 |
2,9 |
0,022 |
'0,93 |
|
Бутовая полоса |
|
|
|
|
|
|
1 = 3 м, чураковая |
67,0 |
0,39 |
4,8 |
0,020 |
0,38 |
|
стенка |
||||||
Среднее |
73,0 |
0,40 |
|
|
|
глине и т. п.). При этом количество выносимого в очист ной забой газа составляло 30—87%, в зависимости от со противления выхода из лавы. Так, дополнительная вы работка 1-й западной лавы уклонного поля пл. Лк> Ш'У им. Горького поддерживалась целиками угля и бутовой полосой шириной 6 м примерно так же, как и лавы шахты «Кировская», но за счет большого сопротивления выхода (7?вых=0,225 кц), в очистной забой поступало все
го 20% метана.
В лавах с поддержанием выработки различного ро ла кострами величина коэффициента k c не превышала
70 |
71 |
L _______________________ ill
|
у— |
4 |
|
|
----------------------- |
|
|
|
|
г |
|
m |
|
w |
r i |
|
|
- |
|
|
|
------------------ |
---------- 1. |
,. |
,J |
l _ _ |
T 1 |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
_ |
l |
|
■ I l L |
- I |
------------- --------------------------- |
|
. . . |
г з |
|
|
|
|
|
|
|
* 8 8 |
« 8 * 8 , 8 8 8 |
8 8 , |
|
|
|
|
. |
|
|
|
1 |
|
|
|
^ |
t t |
|
I I |
I I |
............. H ” |
' Н |
И |
И |
Ы |
■ '" I |
Рис. 28. Схемы проветривания экспериментальных |
участков, отрабатываемых |
лавами по простиранию |
|
а. |
б |
Рис. 29. Схемы проветривания экспе риментальных участков, отрабатывае мых лавами по восстанию (падению)