книги из ГПНТБ / Федосеев П.Г. Основы проектирования транзисторных стабилизаторов напряжения учеб. пособие для студентов специальности 0615 Звукотехника
.pdf6. Допустимые пределы изменения тока нагрузки:
/ н min ^ Ar |
AiA' |
max |
Максимальное приращение тока нагрузки: ^^JRmax=
^к min-
7. Полная (интегральная) погрешность стабилизации при возмущениях, оговоренных в пп. 5 и 6: NJny, = Л£/„Е + ^Uu[.
8. Допустимые пределы температуры окружающей среды: ^0 min ^0 "^С ^0 max-
9. Температурный дрейф выходного напряжения: Л£/Нл при б0 = var; Uc = const; / н — const.
10.Относительная влажность окружающей среды (макси мальная) Д%.
11.Сохранение работоспособности при ударных механиче
ских воздействиях, сообщающих ускорение а д = п-g; |
я = 1 , 2, 3,.. |
|||||||
где g = 9,81 м/сек |
— ускорение |
свободно |
падающего |
тела. |
||||
12. К. п. д. стабилизатора |
при номинальном |
электрическом |
||||||
режиме |
-П = -п—т |
, V P |
• |
|
|
|
|
|
где Е Р П — общая мощность |
потерь в элементах |
схемы стабили |
||||||
|
затора. |
|
|
|
|
|
|
|
Статические |
характеристики и п а р а м е т р ы стабилизатора |
|||||||
Для оценки точности работы стабилизатора используют сле |
||||||||
дующие характеристики и параметры. |
|
|
|
|||||
|
Характеристики |
стабилизации |
(рис. 1.2) |
|
|
|||
1. Зависимость относительной погрешности Л £ / п £ |
% от напря |
|||||||
жения |
на входе |
(напряжения |
сети) при разных |
неизменных |
||||
значениях тока нагрузки: А£ / и Е |
= f{U^)\ |
= const. |
|
2. Зависимость относительной погрешности от тока нагрузки при разных неизменных значениях напряжения на входе:
Характеристики стабилизации определяют эксперименталь ным путем,* т. е. они характеризуют свойства изготовленного стабилизатора.
Коэффициент стабилизации и выходное сопротивление
1. Коэффициент стабилизации равен отношению относитель ного изменения напряжения на входе к относительному измене нию напряжения на выходе при неизменном токе нагрузки:
__ Д £ П 1 max . Д ^ п Е _ "т —ап rj
10
либо
пЕ
и,cN U
2. Статическое выходное сопротивление стабилизатора, рав ное отношению приращения выходного напряжения к вызвав шему его приращению тока нагрузки при неизменном напряже нии сети:
п/ |
при Uc |
= const |
|
Д / ,н/? |
|||
|
|
|
Ucwax Ucfd IJcmLn |
||
0,1 |
s |
i |
|
-0,1 |
|||
|
|
||
-43 |
Заданный диапазон |
cmaQujusQuuu |
|
|
б) |
|
|
|
Рис. |
1.2 |
Для расчета статических коэффициента стабилизации и вы ходного сопротивления следует использовать общее уравнение
для погрешности. |
Полагая, |
что t/ c =var . |
( Д £ В |
1 # 0 , |
АЕв2фО), |
ДЯ = |
ЛАГ_ = 0, |
из соотношения (1) |
получим |
||
|
|
|
Д £ в |
|
|
ь |
\ |
" С В 1 т а х / |
1+Кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку |
|
|
|
|
|
|
|
-b2N |
|
|
|
|
|
' B b V |
|
|
|
то |
У, |
|
|
|
|
|
(1 Ч - ^р) - ^н |
|
(2) |
||
|
At/,нЕ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, коэффициент стабилизации растет при уве личении петлевого усиления и уменьшении коэффициентов пере дачи возмущений.
11
Аналогично, полагая I„=va.r,kEBi=&E-&a-, = E\3 — Д/Сд |
= А/<р = |
= 0, найдем |
|
#fcT— 1 + Р К р |
(3) |
Для определения % и от по результатам испытаний |
исполь |
зуют характеристики стабилизации (рис. 1.2), которые заменяют прямыми линиями, проходящими через крайние точки, соответ ствующие полному диапазону стабилизации по Uc и / п .
Динамические характеристики и параметры
Для оценки качества процесса регулирования во время пере ходных процессов используют переходные или частотные харак теристики.
Переходные характеристики
Переходной характеристикой называют зависимость дина мической погрешности стабилизации от времени при условии, что переходный процесс вызван единичным ступенчатым возму щением.
|
1. Переходные характеристики по возмущению со стороны |
|||||||||||||
источника энергии: (£B i = var, |
£ B 2 = v a r |
и |
£/c = var, |
i?H = const); |
||||||||||
|
|
и |
( л - |
A t / " E ' ( 0 |
h |
(*\- |
|
A t / " E 2 ( 0 |
|
|
||||
|
|
" E l V U — |
1 ( / ) . Д £ В , |
' |
ПыУ1>— |
|
1(0 - ДЕ В г |
|
|
|||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с ( |
> |
1 (t)-bUc |
|
' |
|
|
|
|
|
|
где |
!(*) = |
1, |
г > о |
- единичная |
ступенчатая |
функция; |
||||||||
О, |
|
|||||||||||||
|
|
* < 0 J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Д£"п1, ЬЕв2, |
Д£/с — величина |
приращения |
напряжения |
||||||||||
|
|
|
|
|
на |
выходе выпрямителей В{ и В2 |
||||||||
|
|
|
|
|
или действующего значения напря |
|||||||||
|
|
|
|
|
жения |
сети. |
|
|
|
|
|
|||
|
2. Переходная характеристика |
по |
возмущению |
со |
стороны |
|||||||||
нагрузки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Д / Л , = - ^ — |
^"лр |
изменение |
тока |
нагрузки, |
обуслов- |
||||||||
|
|
|
|
|
ленное |
изменением |
сопротивления |
|||||||
|
|
|
|
|
ее от Ra |
до |
RB+ARa. |
|
|
|
12
Переходные процессы в стабилизаторе могут иметь различ ный характер в зависимости от возмущений, режима работы (в частности исходного режима, предшествующего наступлению
переходного |
процесса), |
построения |
схемы' |
стабилизатора, |
|||||
а также в связи с тем, что стабили |
|
|
|||||||
затор |
и выпрямительное |
устройство |
|
|
|||||
образуют |
единую динамическую си |
|
|
||||||
стему и переходные процессы в по |
|
|
|||||||
следнем |
могут |
существенно |
ска |
|
|
||||
заться на характере процессов в |
|
|
|||||||
стабилизаторе. |
|
|
|
|
|
|
|||
Следует различать |
переходные |
|
|
||||||
процессы |
«в |
малом», когда |
актив |
|
|
||||
ные элементы |
(транзисторы) |
не вы |
|
|
|||||
ходят за границы |
приближенно ли |
|
|
||||||
нейных участков |
характеристик, т. е. |
|
|
||||||
стабилизатор |
может считаться |
ли |
|
|
|||||
нейной системой, и переходные про |
|
|
|||||||
цессы «в большом», когда линей |
|
|
|||||||
ность нарушается из-за |
наступле |
|
|
||||||
ния |
режимов |
насыщения, |
отсечки |
|
|
||||
и т. п. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Типичные |
переходные характе |
Рис. 1.3 |
|||||||
ристики |
стабилизатора |
«в |
малом» |
||||||
показаны |
на рис. 1.3 и 1.4. |
|
|
|
|
||||
Стабилизаторы, не имеющие |
-емкости |
Сн на |
выходе (либо |
малую емкость), могут иметь колебательную переходную харак теристику (рис. 1.3):
М ' ) = Д Ц , Е ( ^ ) + Д ^ , Е ( + 0 ) - е - г ' - С О З ( ш ^ - фк ); h, (0 = Шн1 ( с о ) - Шп1 ( + 0).e-s '-cos (<ок* - 6К ),
где ^ н я ( ° ° ) , ДЦ,/( с о ) — установившаяся погрешность при.
/—>- со;
^U„E(+ 0), Шн1 ( + Oj,— предельно возможное отклонение выходного напряжения после сту пенчатого возмущения (при /->-0);
шк — частота собственных колебаний; б — коэффициент затухания.
Относительное значение максимального отклонения выход-
ного напряжения во время |
переходного процесса |
иЕ ( '„) |
||||
и,mV |
||||||
|
|
|
|
|
||
и |
называют выбросом |
переходной |
характеристики, |
|||
|
|
|
|
|
||
а промежуток времени Тр= |
—; |
в течение |
которого переход- |
ная составляющая уменьшается до 3—5% от максимального значения ее—временем регулирования.
13
Когда стабилизатор имеет достаточно большую емкость на.
выходе, то переходный |
процесс носит |
апериодический характер |
|||
(рис. 1.4): |
^ |
|
|
|
|
К О = 4 £ / 1 1 Е |
(«>)•+ Д Ц 1 Е |
( + |
0) |
|
~ |
или |
|
|
|
|
|
А, (() = Д£/н / |
(оо) + Ш1и |
( + |
0) |
(е-».' - |
« - s><) |
К тт |
/ |
|
|
|
|
/-дие (ю>е
ад
\
д ч
Рис. 1.4
Для получения апериодического переходного процесса по рекомендации ряда авторов [2, 5] следует выбирать емкость С н из условия
где Г г = — |
= |
1 + / г г 1 э |
постоянная времени |
исполнительного |
|
транзистора |
с |
граничной частотой ш ~ |
|
— в схеме ОЭ. |
|
|
|
|
р |
1 + |
л 2 1 э |
Длительность переходных процессов обычно составляет де сятки — сотни микросекунд.
14
На начальную стадию переходного процесса оказывает влия ние индуктивность конденсатора Св и монтажных проводов. Это влияние проявляется часто в виде кратковременных дополни тельных выбросов, показанных на рис. 1.3, 1.4 пунктиром. Наи более полно переходные характеристики исследованы Ю. В. Сафрошкиным [5].
Переходные процессы «в большом» могут быть вызваны перегрузками, чрезмерно большими скачками напряжения сети либо неудовлетворительными переходными характеристиками выпрямителя, когда стабилизатор работает вблизи границы диапазона стабилизации.
U
О |
. i |
Рис. 1.5
Переходная характеристика системы выпрямитель — стаби лизатор, если известны собственные переходные характеристики стабилизатора hE(t) и выпрямителя hB(t), определяется инте гралом свертки (интегралом Дюамеля):
|
М О |
= |
К (0) • К (О + \ К (*) •hz |
v - |
-о |
^ |
|
|
Поскольку liE(t) |
|
о |
|
|
|
|
|
|
характеризуется временем |
регулирования |
по |
||||||
рядка |
десятков |
микросекунд, а /гв(0 |
— порядка |
десятых долей |
||||
секунды, то в интервале переходной |
характеристики стабилиза |
|||||||
тора |
hE(t)величину |
/гв(0 можно считать неизменной. Учет |
hB(t) |
|||||
важен |
в этом случае с точки зрения |
определения |
возможности |
захода транзисторов стабилизатора в нелинейный р.ежим насы щения (или отсечки), когда транзисторы теряют управляемость и характер изменения напряжения на выходе определяется пере ходным процессом в фильтре выпрямителя. На рис. 1.5 показан
1.5
случай, когда переходный процесс в выпрямителе с L-C-фильт- ром вызывает периодическое наступление режима насыщения исполнительного транзистора на нижней границе диапазона стабилизации. Кривая выходного напряжения имеет при этом периодические провалы.
Чтобы исключить подобные явления, следует использовать выпрямители с емкостным фильтром, обладающие апериодиче ской переходной характеристикой.
Частотные характеристики
Частотные характеристики позволяют оценить реакцию ста билизатора на возмущения периодического характера. К таким возмущениям относятся, например, пульсации напряжения на выходе выпрямителя либо периодические изменения тока на грузки, в частности тока, потребляемого усилителями звукового диапазона частот, генераторами, электронной аппаратурой, ра ботающей в импульсном режиме (мультивибраторами, блокинггенерато.рами и т. п.). В связи с этим имеют практическое зна чение:
1. Частотная характеристика коэффициента стабилизации
и(со) =Fi (to), 0<a><C°o.
2.Частотная характеристика выходного сопротивления ста
билизатора Zicr(cu) =F2(®), |
0 < ш < о о . |
Определение частотных |
характеристик является сложной |
задачей, так как необходимо знать не только зависимость ком плексного коэффициента петлевого усиления от частоты
(4)
(5)
а также выходного сопротивления стабилизатора при разомкну той обратной связи
ZjP (/io) = Zp (o)).e
Допустим, что QBI(CO), QB2(W), 2i p ((o) =/?,-р не зависят от ча стоты. Тогда, используя (1), получим
X((D) = V\ +/CgQo) + 2 f t p ( » ) созу р (ш) U.
(6)
Rip |
(7) |
|
16
Отсюда видно, что в той области частот (со > сос ), где наступает заметный спад частотной характеристики /<р(со), коэффициент стабилизации снижается, а выходное сопротивление стабилиза тора переменному току возрастает (рис. 1.6). Поэтому, когда требуется выполнить стабилизатор, хорошо работающий при возмущениях, характеризующихся широким частотным спект ром, необходимо использовать транзисторы с высокой гранич-
1 Кр(ь>)
Rip® |
|
|
|
~ |
Ь)с |
"73 |
|
|
Рнс. 1.6 |
|
|
ной частотой. Кроме того, необходимо |
принимать меры |
для |
|
уменьшения монтажных паразитных емкостей и в каскадах |
ОЭ |
||
не применять больших сопротивлений в цепи коллектора. |
|
||
В некоторых случаях |
малое выходное |
сопротивление на |
вы |
соких частотах получают не за счет эффекта стабилизации, а пу тем шунтирования выходных зажимов стабилизатора емкостью. Тогда
|
|
1 |
Rip |
|
|
* 1 | |
V («CnRivy + 1 |
||
и выходные сопротивления стабилизатора |
|
|||
V [1 |
+ |
2/Ср («о) cosT p (o.)] [{«CnRipy+ |
1] |
|
где сос — частота, |
выше |
которой |
наступает спад |
частотной ха |
рактеристики коэффициента усиления. |
^ |
Го'-.. пус"имная |
Г' |
17 |
§ 3. УСТОЙЧИВОСТЬ СТАБИЛИЗАТОРА
Под устойчивостью понимают способность системы возвра щаться в положение равновесия после прекращения внешнего воздействия, вызвавшего отклонение от равновесного состояния. В системах автоматического регулирования чаще всего наблю дается колебательная неустойчивость, проявляющаяся в пери
одических колебаниях регулируемой величины (в данном |
слу |
чае— выходного напряжения) относительно некоторого |
сред |
него значения. |
|
Неустойчивый стабилизатор неработоспособен. Поэтому обес печение устойчивости является важнейшим этапом проектирова ния или экспериментальной наладки стабилизатора.
Точный аналитический расчет устойчивости стабилизатора практически выполнить невозможно, так как процессы в много каскадных транзисторных схемах весьма сложны, существенное влияние оказывают паразитные гальванические емкостные и индуктивные связи, параметры и характеристики транзисторов имеют большой разброс и, строго говоря, нелинейны.
Поэтому при аналитическом описании поведения стабилиза тора неизбежны упрощения и допущения, которые искажают реальную тонкую структуру стабилизатора и происходящих в нем процессов. Из сказанного, однако, не следует, что теорети ческое исследование невозможно и не дает полезных для прак тики результатов. Экспериментальная настройка и обеспечение устойчивости, если они проводятся вслепую, без использования выводов и закономерностей, вытекающих из теоретического исследования, могут значительно ухудшить динамические пока затели стабилизатора, привести к неоправданно большим за тратам времени и средств и ненадежным результатам. Общая теория устойчивости излагается в литературе, посвященной
теории систем |
автоматического регулирования |
и усилителей |
с обратной связью. |
|
|
Рассмотрим |
кратко некоторые основные ее |
положения и |
следствия, важные для практики.
К числу наиболее удобных с точки зрения инженерной прак тики относится частотный метод исследования устойчивости. В одноконтурной системе с обратной связью вопрос об устойчи вости может быть решен путем исследования комплексных коэф
фициентов усиления (комплексных частотных функций) |
системы |
|||||||
в разомкнутом |
Kv |
(уш) = К9 |
(<о) -eJ?p(w) |
и замкнутом |
/С3(у'<о) = |
|||
= К3(и))-е/?з(т' |
состояниях, |
связанных |
между |
собой |
соотноше |
|||
нием |
|
|
|
|
,. |
, , |
|
|
Аз |
и*) |
— 1 + / с р |
(/«,) |
1 и- /С„ (">) в " р ( ш ) ' |
|
W |
||
где Я р (и) — модуль коэффициента |
усиления |
разомкнутой |
си |
|||||
стемы |
(амплитудыочастотная характеристика |
пет |
||||||
левого |
усиления); |
|
|
|
|
|
18
<рР (СО) — аргумент |
(фазочастотная |
характеристика петле |
||||||
|
вого усиления). |
|
|
|
|
|
||
При этом точками входа замкнутой системы являются точки, |
||||||||
^соответствующие |
выходу делителя |
обратной |
связи, |
которые |
||||
в замкнутой |
системе совпадают (точки |
между |
общим |
проводом |
||||
и базой Ту). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Пусть на |
некоторой |
критической |
частоте |
со = сйкр |
выполня |
|||
ются равенства: |
|
|
|
|
|
|
|
|
фр(сокр) = ± п —условие «баланса |
фаз»; |
|
|
|||||
•/Ср(соКр) = 1 —условие «баланса |
амплитуд». |
|
обратная |
|||||
Условие баланса фаз означает, что отрицательная |
||||||||
связь при co = Q)Kp |
превращается |
в |
положительную, |
поскольку |
||||
к сдвигу по фазе при со = 0 ф ( 0 ) = я , |
введенному преднамеренно |
при выполнении системы регулирования, на критической частоте добавляется фазовый сдвиг на угол Фр(сонр) = ± л , появляю
щийся за |
счет фазовых искажений в элементах системы. Следо |
||
вательно, |
на критической " частоте колебания |
с |
выхода внбвь |
поступают на вход с фазовым сдвигом, равным |
нулю (или 2я, |
||
что то же самое): |
|
|
|
|
М % ) = ?(0) + ? р ( % ) = * + * = 0; |
2* ... |
Условие баланса амплитуд означает, что после прохождения контура регулирования сигнал частоты соКр поступает вновь на вход, не ослабляясь по величине.
Коэффициент усиления замкнутой системы при ©Кр обраща ется в бесконечность:
| К , ( у Ч Р ) 1 = Х Х + \ ~ ' Е ± * = С О
Это следует трактовать так: хотя извне на систему сигнал не поступает, на выходе замкнутой системы имеются колебания частотой шкр, которые поддерживаются неограниченно долго. Таким образом, в системе выполняются граничные условия само
возбуждения. На практике, даже |
при слабом неравенстве |
^ Р ( М К Р) > U амплитуда колебаний, |
вызванных какой-либо ма |
лой флюктуацией (например, тепловым шумом сопротивлений), включающей спектральную составляющую частоты сйКр, нара
стает до |
тех пор, пока. не наступает ограничение из-за |
нели |
|
нейности характеристик |
системы. |
|
|
Из сказанного вытекает, что об устойчивости системы |
можно |
||
судить, |
рассматривая |
амплитудночастотную (АХЧ) и |
фазо- |
частотную (ФЧХ) характеристики разомкнутой системы, пока
занные |
на рис. 1.7. |
" |
Частота соСр, на которой логарифмический коэффициент уси |
||
ления |
равен нулю (201g/<p(cocp) =201gl =0), называется часто |
|
той среза, после которой разомкнутая |
система ослабляет си |
|
гналы, поступающие на вход. |
|
19