![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Устинов А.Н. Исследование поршневых колец дизелей
.pdf:СГво приводит к увеличению удельного расхода воздуха, по этому, несмотря на низкое значение коэффициента избытка воздуха при сгорании (асг), температура выпускных газов не сколько снижается.
Таким образом, для двухтактных дизелей вредное влияние утечек на процесс наполнения несколько «смягчается», благо даря возрастанию удельного расхода воздуха вследствие сни жения сопротивления продувочио-.выпускного тракта.
Для двухтактных дизелей с газотурбинным наддувом -сле дует ожидать существенного ухудшения процесса наполнения, так как уменьшение располагаемой энергии выпускных газов приведет к снижению оборотов турбокомпрессора, а сопротив-
Рхнм.Вад.ст.
75
55
35
3 6 9 12 15 78 21 2 * 27 S a w 2
I-------- |
1-------- |
і--------- |
1-------- |
1------- |
h-l |
|
0,02 |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
0,U^% |
Ри с. 26. Зависимость Ps, PT, Gв от относительной площади просвета для двигателя D 19/30 при Ne= const.
ление компрессора почти исключит вероятность увеличения расхода воздуха вследствие снижения сопротивления проду вочно-выпускного тракта (тем более, что и снижение сопро тивления на выпуске в этом случае будет значительно меньше).
Для четырехтактных дизелей отсутствуют сведения о вли янии утечек .на процесс наполнения, однако, учитывая особен ности четырехтактного цикла, можно предположить, что это влияние будет менее заметным, чем для двухтактных дизелей.
77
П р о ц есс сж а т и я
Влияние утечек на процесс сжатия любого двигателя име ет вполне определенный характер. Оно проявляется в умень шении показателя политропы сжатия п\, сопровождается сни жением давления .и температуры в конце сжатия (Рс и Тс). Правда, утечки таза (свежего заряда) на линии сжатия менеезначительны, чем на лш-шп расширения вследствие меньших давлений, однако .вполне достаточны, чтобы установить кон кретные зависимости п\, Рс, Тс от утечек.
Характер изменения tii = f(B), представленный на рис. 17-аг свидетельствует о влиянии утечек и на пусковые качества дви гателя, ухудшающиеся с ростом утечек.
Рис. |
26. Зависимости Рс=/(<?) и acr=f(<l) |
для ди |
|
зеля |
D 19/30-------- |
при Are = c o n s t ; ------------- |
- при |
(/цикл = COnst.
|
|
|
|
Pi ^ 2 |
|
|
|
|
СМ2 |
|
|
|
|
65 |
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
£5 |
, |
0,02 |
О,ОА 0,06 0,08 |
0,1 |
J.% _ |
Р и с |
27. |
Зависимость Pz= f(q) |
для |
дизеля |
D 19/30:----- |
при Ne= c o n s t; -------------- |
|
при |
< / ц « к л : = СОП 5 Р
78
Помимо снижения Рс п Тс, утечки на линии сжатия приво дят к снижению am что предопределяет их отрицательное влия ние также п на экономичность двигателя. На рис. 26 представ лена зависимость Po— f(q) и aCi~ f( q ) при постоянной эффек тивной мощности, а также при постоянной цикловой подаче топлива, полученная автором для двигателя Д 19/30. Более резкое уменьшение Рс при Nc=const обусловлено увеличением цикловой подачи топлива двигателя с утечками для сохране ния постоянной эффективной мощности, так как увеличивает ся подогрев свежего заряда, что способствует снижению Ря.
В некоторых работах значение давления в конце сжатия Рс принято в качестве критерия, определяющего техническое со стояние деталей ЦПГ.
Отмечая простоту такой оценки, следует сказать, что в ко нечном счете, уменьшение Рс определяет пусковые свойства дизеля и не позволяет судить об изменении остальных пара метров рабочего процесса.
П роцессы сгорания, расш ирения
На изменение характера процесса сгорания оказывает вли яние наличие утечек на линии сжатия, следствием которого является снижение асг и увеличение периода задержки .само воспламенения смеси в результате снижения а и Тс. Одновре менно несколько снижается скорость протекания реакций сго рания (также зависящая от асг), что приводит к снижению максимального давления цикла Ру.. Зависимость P-/.=f(q) при постоянной эффективной мощности, а также при постоянной цикловой подаче топлива для двигателя Д 19/30 приведена на рис. 27.
Как показал анализ индикаторных диаграмм, снятых на двигателе Д 19/30 при различных величинах утечки, степень повышения давления Л с ростом утечки уменьшается, степень предварительного расширения р в этих экспериментак остава лась неизменной.
При увеличении утечек происходит заметное снижение по
казателя политропы расширения лг, что |
наглядно иллюстри |
|
руется зависимость |
а0 пкв) (рис. |
17-6). |
Влияние утечек на индикаторны е показатели цикла
Наличие утечек на участках сгорания и расширения при водят к уменьшению количества рабочего тела, что можно отождествлять с дополнительными потерями тепла для цикла
79
Р и с. 28. Изменение индикаторных показателен цикла при работе дизеля D 19/30 по нагрузочной характе
ристике в зависимости от утечек:-------- |
|
|
относительная |
||||||||||
утечка |
/3= 1,52% ;------------- относительная утечка |
||||||||||||
/3= 5,7%; .—.—.— |
относительная |
утечка |
/3= 9,30%. |
||||||||||
Пі |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■ 4L |
|
и.л-с.ч |
|
0,40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
160 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 l |
|
140 |
||
0,30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
0,02 |
9 |
0,04 |
0,06 |
21 |
0,08 |
0,1 |
|
Sz. |
ММ |
|||
3 |
6 |
|
12 |
15 |
18 |
24 |
2 1 |
3 0 |
|
|
“)
Рис. 29. Зависимость основных индикаторных по казателей цикла от относительных площадей про света: а) при постоянной эффективной мощ ности (ЛГе= const); б) при постоянной цикловой подаче топлива ((/цпнл = const).
80
с утечками. Кроме того, снижение а Сг также способствует не которому уменьшению индикаторного КПДДля четырехтакт ных двигателей результатом совместного влияния указанных факторов следует предполагать увеличение температуры вы пускных газов вследствие увеличения догорания на линии рас ширения.
Для двухтактных двигателей температура выпускных га зов, напротив, несколько снижается вследствие увеличения удельного расхода воздуха из-за снижения сопротивления про дувочно-выпускного тракта. Но и это обстоятельство не может повлиять на характер изменения тр.
Основные зависимости между индикаторными показателя ми рабочего процесса и относительными площадями просветов дизеля Д 19/30 представлены на рис. 28,.29.
|
I------------ |
|
1------------- |
►------------ |
1------------------ |
ід4 |
|
|
|
0,5 |
0,75 |
1,0 |
N q,ho m . |
Р и с. |
30. |
Изменение эффективных показателей цикла при работе ди |
||||
зеля |
D 19/30 по |
нагрузочной |
характеристике |
в зависимости от уте |
||
чек:-------- |
5 = |
1,52%;-------------- |
|
5 = 5,7%; |
5 = 9,30%. |
\
Анализ этих зависимостей свидетельствует о том, что рез кое снижение М (при <?miM=const) начинается при значениях относительных площадей просвета, равных <7^0,056, что со ответствует .величине относительной утечки газа ß=5,5%-
б. Заказ 1846 |
81 |
|
°)
■s )
Р и с. 31. Зависимость основных эффективных показателей цикла от относительных площадей просвета: а) При постоян ной цикловой подаче топлива уцикл = const; б) При постоян ной эффективной мощности A/e=const; ■в) Зависимость т|н о т диаметрального зазора в сопряжении поршень — цилиндровая
втулка.
82
Влияние утечек на эффективные .показатели цикла
Зависимости основных эффективных показателей .рабочего процесса двухтактного дизеля Д 19/30 от утечек приведены на рис. 30, 31. Характер изменения ge, ре, Ре, Ne в основном, опре деляется зависимостью от утечек аналогичных индикаторных
показателей. |
отклонение |
|
|
|
|
|
|
||||||
Некоторое |
|
|
|
|
|
|
|||||||
от |
этих |
|
зависимостей |
|
|
|
|
|
|
||||
обусловлено |
возрастани |
|
|
|
|
|
|
||||||
ем |
механического |
КПД |
|
|
|
|
|
|
|||||
при малых относительных |
|
|
|
|
|
|
|||||||
площадях просветов (уве |
|
|
|
|
|
|
|||||||
личение Т]м возможно |
до |
|
|
|
|
|
|
||||||
значений <7=ё0,04%). Воз |
|
|
|
|
|
|
|||||||
растание т)м в этом |
слу |
|
|
|
|
|
|
||||||
чае может быть объясне |
|
|
|
|
|
|
|||||||
но уменьшением механи |
|
|
|
|
|
|
|||||||
ческих |
потерь от |
трения |
|
|
|
|
|
|
|||||
тройка поршня и ци |
|
|
|
|
|
|
|||||||
линдровой втулки из-за |
|
|
|
|
|
|
|||||||
увеличения |
|
зазора |
в со |
Р и с. 32. |
Удельный расход топлива ga, |
||||||||
пряжении поршень-цилин- |
максимальное давление цикла Рг и тем |
||||||||||||
дровая |
втулка. |
Увеличе |
пература выпускных газов tr в зависи |
||||||||||
ние механического |
КПД |
мости от плотности цилиндра при реа |
|||||||||||
на |
первом |
|
этапе |
износа |
лизации |
различной мощности: |
1 — Уе= |
||||||
деталей ЦПГ |
отмечалось |
І.ОУеііом*! |
3 — Nc = 0,7b Л^елом-j |
3 —- N q= |
|||||||||
также |
Ф. |
Н. |
Авдоньки- |
|
|
— 0 ,5 Авеном* |
|
|
|||||
9е,г/л.с.ч. |
|
|
|
||||||||||
ным [I]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
На |
рис. |
|
32 |
приведена |
182 |
|
|
|
|
|
|||
зависимость |
|
удельного |
|
|
|
|
|
|
|||||
расхода топлива ge, мак |
|
|
|
|
|
|
|||||||
симального давления цик |
|
|
|
|
|
|
|||||||
ла Pz и температуры вы |
|
|
|
|
|
|
|||||||
пускных газов от плотно |
|
|
|
|
|
|
|||||||
сти цилиндра для |
двига |
|
|
|
|
|
|
||||||
теля 2Д 100, а на рис. 33— |
|
|
|
|
|
|
|||||||
зависимость gc от диамет |
|
|
Удельный расход топлива ga в |
||||||||||
рального износа |
ГИЛЬЗЫ |
Ри с. 33. |
|||||||||||
Цилиндра, |
полученные в |
зависимости от |
диаметрального |
износа |
|||||||||
п |
|
я р |
ч |
г р |
р п |
р |
п и |
гильзы |
цилиндра: |
1 — Уе=200 |
л. |
с. при |
|
результате |
экспериментов |
п = т |
o6jMUH. |
2 - N , = m |
л. |
с. при |
|||||||
Г. А. Фофанова [41].Для |
п.== 7 9 0 |
|
об/мин-, |
3— У0=152 |
л. с. при. |
||||||||
двигателя Д |
19/30 |
харак- |
|
|
п=740 об/мин. |
|
|
||||||
тер этих зависимос7ей аналогичен. |
|
|
|
|
|
6* |
83' |
Сравнивая характер изменения индикаторных и эффектив ных показателей рабочего процесса от 'относительных площа дей просветов для дизелей и карбюраторных двигателей (по работам А. А. Чапчаева '[42], Д. М. Левина [23], Ф. Н. Авдонькина [1 ]), следует отметить, что для дизелей указанные зависимости выражены более резко. Это можно объяснить, во-первых, тем, что дизели имеют более высокие значения мак симальных давлений цикла, что способствует возрастанию уте чек при одних и тех же относительных площадях .просветов; во-вторых, карбюраторные двигатели имеют более высокое число 'оборотов, что также способствует снижению утечек при равных относительных площадях просветов; в-третьих, при равных относительных площадях просветов абсолютные раз меры проходных сечений у карбюраторных двигателей значи тельно меньше.
В этом случае следует предполагать, что коэффициенты расхода для этих сечений будут несколько меньше вследствие относительных «поджатий» струи газа при истечении и влия нии масляной пленки на процесс истечения. С этих-,позиций ре зультаты сравнения утечек газа в дизелях и карбюраторных двигателях находят вполне удовлетворительное объяснение.
Для оценки точности изложенной выше методики аналити ческого исследования влияния утечек на параметры рабочего процесса в табл. 14 и на рис. 34 приведены результаты расчет ного и экспериментального способов определения зависимо стей параметров рабочего процесса от площадей просветов. Их сопоставление свидетельствует о достаточном совпадении ре зультатов расчета и эксперимента, что подтверждает пригод ность расчетной методики для этих целей. Так, расхождение в
•расчетных и экспериментальных значениях Р\, N\, gi, rji, Pc, ge, "Пене превышает 4%, что вполне удовлетворительно. Несколько большие расхождения имеют место в расчетных и эксперимен тальных величинах Ръ, Рс (порядка 5—7%), что можно объяс нить следующим: расчетная методика не учитывает влияния на величину утечек масляной пленки в зазорах, в то время как наличие масла приводит к уменьшению площадей просве тов. Так как определение Рс, Ръ при корректировке индикатор ной диаграммы проводится без учета изменения проходных сечений из-за масляной пленки, расчетные значения Рс и Рг несколько занижены. Вместе с тем следует отметить, что имен но расчетное значение Рс имеет место при запуске холодного двигателя (что неоднократно фиксировалось при проведении экспериментов) и только после нескольких минут работы вое-
8 4
0,02 0, 0* 0.06 0,08 0,1
P и c. 34. Сравнение расчетных и экспериментальных за висимостей параметров рабочего процесса от площади просветов:--------расчетная;-------------- эксперименталь ная.
станавливается то значение Ре, которое при .сравнении приня то зкопериментальныім.
Анализируя результаты исследований влияния утечек газа на изменение эффективных показателей рабочего процесса, не обходимо отметить следующее.
Наличие.неплотностей в сопряжении цилиндровая втулка— поршневое кольцо оказывает существенное влияние на измене-
85-
ние эффективных показателей двигателя. Если на первом участке изменения неплотностей (до *7 = 0 ,05—0,06%) снижение эффективных показателей несколько' компенсируется ростом механического КПД, то для больших значений q, где tjm сни жается, характерно заметное ухудшение параметров рабочего процесса.
Величина увеличения удельного эффективного расхода топ лива может быть подсчитана для линейного участка зависи мости (для значений q< 0,06) по приближенной формуле.
А |
г!э-л х - час |
(34) |
Для значений (/>0,0,6 выражение имеет вид
^ S c= q0 0 7 6 z/э.л-с. час
При использовании в качестве критерия величины относи тельной утечки газов можно воспользоваться выражениями
Age= 1,17В и Age= 1,17В1,43 гіэ.л.с. час. |
(36) |
Пусковые качества двигателя остаются удовлетворитель ными до значений q x 0,06 (что соответствует относительной утечке £ = 6 ,8 %). При более высоких значениях площадей
|
м |
оГ |
|
|
|
Варианты,. |
м |
" о |
|
н | - § |
|
■>3 |
|
||||
данные |
|
Ь- 'Г |
|
О І2 |
5 |
|
|
1 |
3 |
II |
-2. |
|
о7 |
— го |
|||
|
І5 |
4 |
О У |
||
|
|
|
|
632,3 I
Параметры рабочего
О. |
е» |
50 |
|
С |
|||
O' |
ГО |
"5 |
|
С? |
|||
го |
|||
1 |
о |
оО |
|
F~ |
а, ■ й: |
|
Расчетные |
5,57 |
126.2 |
0,151 |
0,415 |
4,4 |
99,8 |
0,192 |
Вариант и |
Экспери |
|
|
|
|
|
|
|
\ |
менталь |
5,61 |
127 |
0,150 |
0,412 |
4,44 |
100.5 |
0,190 |
ные |
||||||||
|
Расчетные |
5,15 |
117 |
0,163 |
0,384 |
3,88 |
88,0 |
0,217 |
Вариант I |
Экспери- |
|
|
|
|
|
|
|
|
менталь- |
5,25 |
119 |
0,161 |
0,389 |
3,93 |
89,3 |
0,215 |
|
■ные |
П р и м е ч а н и е : сравнение расчетных и экспериментальных парамет -втулок дизеля D 19/30.
■86
просветов пуск холодного двигателя становится затруднитель ным.
іПо .мере увеличения площадей просветов значительно воз растает износ кольца и цилиндровой втулки, что объясняется следующим: наличие плохого прилегания по периметру криво-' диг к повышению удельного давления кольца на втулку в ме стах контакта, что способствует более интенсивному износу на данном участке. Кроме того, прорывающиеся газы влияют іна температуру трущихся поверхностей, а также сдувают мал сляную .пленку, следствием чего является усиленный износ и значительное .снижение упругости поршневых колец.
Удельный расход масла по мере увеличения площадей про светов. возрастает. Так для двигателя, имеющего относитель ную величину проходных сечений д= 0,09 расход масла в 2 — 2,5. раза выше, чем для двигателя, имеющего номинальные размеры цилиндровых втулок. Несколько быстрее происходит и изменение физико-химических свойств масел (старение). Од нако для двигателей с периодичностью смены масла .в 250— 500 час этот фактор нельзя считать решающим. При более продолжительных сроках смены масла этот фактор 'будет иметь существенное значение.
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Таблица 14 |
|||
процесса |
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
с ai |
|
|
СЦ |
|
|
|
|
|
|
I f f |
=; |
о a |
|
||
|
О? |
|
|
|
|
|
|
Абсолютнаявс |
утечкичина по корректировано диаграмме, л(м Относительная утечкапо кор[ тированнойдиг 1,раммс% |
|||
|
сч |
м |
|
|
|
|
|
S 5 з âg. |
|
|
|
|
|
«О |
Ч |
|
|
|
|
|
Зй§.із| |
|
|
|
|
|
a j |
к |
Р |
О |
>4 |
>4 |
Ш * 1 |
|
|
|
||
|
8 |
ГО |
|
|
|
|||||||
о |
* |
|
|
|
|
|
I I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н гг 1 ” rt |
|
|
|
||
0,328 |
59,4 |
36,3 |
1,64 |
1,26 |
11,2 |
1,43 |
1,22 |
6,74 |
|
180 |
6,44 |
|
|
|
|
|
|
|
1,30 |
|
|
|
|
|
|
0,326 |
60,0 |
38,0 |
1,58 |
1,26 |
11,2 |
1,43 |
1,22 |
|
— |
|
167 |
5,70 |
|
|
|
|
|
|
1,30 |
|
|
|
|
|
|
0,288 |
54,2 |
34,0 |
1,59 |
1,26 |
П .2 |
1,41 |
1,16 |
|
11 |
|
297 |
10,15 |
|
|
|
|
|
|
1.21 |
|
|
|
|
|
|
0,292 |
55,6 |
36,5 |
1,52 |
1,26 |
11,2 |
1'41 |
1,16 |
|
— |
. 272 |
9,30 |
|
|
|
|
|
|
|
1,29 |
|
|
|
|
|
|
ров рабочего |
процесса для |
I и |
II варианта |
испытываемых |
|
цилиндровых |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
87 |