![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Луговский С.И. Вентиляция в асбестотехнической промышленности
.pdf( і о )
Здесь Wo — скоровть витания частиц.
Уравнение (10) можно решить численно или графически. Ладим приближенное решение уравнения (10) методом итера ции.
Этим приближенным' выражением для ѵѵ и ограничимся в дальнейшем. Отделяя вещественную и мнимую части в выраже нии сопряженной скорости потока, получим для составляющих скорости потока и и ѵ выражения
г д е
На границе выходного отверстия, т. е. при
5Гх
Поток газа через это отверстие определим, вычислив интег рал
ЙО
Скорость в середине отверстия при ^лі-
|
|
|
ч |
|
|
ISL. |
(«О |
|
|
|
|
|
|
sin |
E l |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2а |
|
|
|
Таким образом, средняя скорость потока отличается от ско |
|||||||||
рости в середине |
выходного отверстия в к раз, где |
|
|||||||
|
|
|
к = — sin п |
|
(17) |
|
|||
|
|
|
|
е |
|
2а |
|
|
|
Скорость потока вдоль оси, проходящей через середину вы |
|||||||||
ходного |
отверстия, |
т. |
е. |
по оси, |
определяется соотношением |
||||
U = 0 и |
|
|
|
|
sie |
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Ѵ-= , |
|
|
сіі в т |
г sie |
(и) |
|
|||
|
fc k |
*%£ £ |
- cos |
|
|||||
|
|
|
|||||||
|
|
2а |
І |
2а |
|
|
|||
График зависимости —— |
от |
дан (рис. 20) при |
= 0,1 |
||||||
Таким |
образом, на расстоянии у=2,5в от выходного отверстия |
||||||||
скорость потока |
|
уменьшается в 3 раза и на расстоянии -у==7,5ß |
|||||||
его можно считать текущим с равномерной скоростью. |
|
Для проверки правильности представления потока газа в ра бочем укрытии комплексным потенциалом .согласно формуле (5)
сравним |
ортогональную сетку |
эзопотенциальных (эквипотенци |
альных) |
линий и линий тока, |
полученную путем построения, с |
сеткой изопотенциальных линий и линий тока, которую можно получить при моделировании потока газа, используя, например, электрогидродинамическую аналогию. Последняя основана на полном соответствии линий тока и изопотенциальных линий пло ского теечния жидкости или газа, ограниченного твердыми стен ками, линиям тока и изопотенциальным линиям электрического тока, распространяющегося по подобной модели, сделанной из электропроводной бумаги.
Электропроводная бумага, применяемая для моделирования
61
потока газа или |
жид |
|
|
|
|
|
|
|||||
кости, |
имеет |
электро |
|
|
|
|
|
|
||||
проводимость. |
Б |
|
па |
|
|
|
|
|
|
|||
ре |
с |
металлическими |
|
|
|
|
|
|
||||
шинами, |
к |
которым |
|
|
|
|
|
|
||||
подводится |
потенциал, |
|
|
|
|
|
|
|||||
она |
|
практически |
|
не |
|
|
|
|
|
|
||
имеет |
контактной |
|
раз |
|
|
|
|
|
|
|||
ности потенциалов, |
ко |
|
|
|
|
|
|
|||||
торая могла бы замет |
|
|
|
|
|
|
||||||
но |
влиять |
на |
точность |
|
|
|
|
|
|
|||
электромоделирования. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Для |
измерения вели |
|
|
|
|
|
|
|||||
чины |
потенциала |
в |
|
|
|
|
|
|
||||
различных |
точках |
|
мо |
|
|
|
|
|
|
|||
дели, |
сделанной |
|
из |
|
|
|
|
|
|
|||
электропроводной |
|
бу |
Рис. 20. |
Г р а ф и « за ш іс и м о с т и — от К . |
pp,, |
|||||||
маги, эффективно |
при |
|
|
|
|
в |
1 |
|||||
меняется |
интегратор |
р а зм ер а х |
р а бо ч его укры тия, |
у д о в л е т в о р я ю - |
||||||||
t'jl |
|
|
||||||||||
типа |
ЭГДА-9/60 |
кон |
щ его с о о т н о ш е н и ю ^ — |
= 0 , 1 . ---------- теоре”» |
||||||||
струкции П. Ф. Филь- |
|
2а |
|
|
|
|
||||||
тн ческа я |
кривая; |
■эк сп ер и м ен тальн ая . |
||||||||||
чакова и В. И. Панчи- |
|
|
|
|
|
|
шина. Интегратор представляет собой измерительный мост посто янного тока с выпрямителем для питания от сети переменного тока. .Кроме того, в схему интегратора также входят потенцио метрический делитель, необходимый для реализации граничных условий, и ампервольтметр для измерения режима работы ин тегратора и определения электрических параметров модели, 'выполненной из электропроводной бумаги.
В рассматриваемой нами задаче о течении газа в рабочей камере укрытия скорость потока неравномерно распределена по сечению выходного отверстия, но вследствие того, что ширина выходного отверстия значительно меньше габаритных размеров рабочей камеры укрытия, скорость потока в выходном отверстии принимаем постоянной. Это облегчает реализацию граничных условий при моделировании. На твердой стенке производная от потенциала скоростей равна нулю, т. е.
dq> ■= 0 dn
На входе в рабочую камеру укрытия и в выходном отверстии, как мы заметили выше, скорость потока равномерно распределе на по сечению, потому потенциал скоростей ср = const.
Для участков модели, сделанной из электропроводной бума-
62
пі, которые соответствуют границам рабочей камеры укрытий,
т. е. там, где ^ — = 0 , необходимо обрезать электропроводную
бумагу, т. е. заменить бумагу воздухом и тем самым установить изоляцию. Здесь электрический ток будет течь вдоль границы, а не в нормальном к ней направлении. Для реализации гранич ного условия cp = const на прямолинейном участке границы, как это у нас имеет место, необходимо установить шины-зажимы и подать на них постоянный потенциал.
Результаты эксперимента
Из электропроводной бумаги вырезают область, подобную горизонтальному плоскому сечению рабочей камеры. Сначала моделируют поток в рабочей камере при отсутствии в ней прессформ. Такой поток приближенно можно считать существующим II при наличии пресс-форм в плоскостях между соответственно верхней и нижней гранями пресс-формы. К шине ЛВ приклады вают постоянный потенциал 1/*= 1, а к шине EF, которая несколь ко отстоит от контура СД, соответствующего стенке рабочей ка меры укрытия, в которой расположено выходное отверстие, при кладывают постоянный потенциал У = 0. Включив модель, сде ланную из электропроводной бумаги, в сеть интегратора ЭГДА, отыскивают точки на модели, расположенные на некоторой изо- потенциалы-юй линии. Для этого фиксируют при помощи диады и реохорда какое-нибудь напряжение Ѵ= Ѵ0. Точки на модели, соответствующие напряжению, .отыскивают иглой, измеряющей изменение напряжения, фиксируя нуль на гальванометре.
Задавая последовательно величины напряжений, например, V= 0,9; 0,8; 0,7; 0,6; 0,4; 0,2; 0,1s при помощи диады и реохорда, строят через найденные точки пзопотенцнальныелинии, проводя их сначала от руки, а затем тщательно рейсфедером по лекалу тушью.
Поскольку сетку изопотенциальных линий можно построить, как угодно, плотную, линии тока можно построить достаточнб точно, как семейство ортогональных кривых к изопотенциальным линиям. Сначала эту сетку наносят тонкими линиями каранда шом, а затем обводят рейсфедером по лекалу. Сравнение полу ченной при моделировании ортогональной сетки'изопотенциаль ных линий при рассмотрении комплексного потенциала согласно формуле (5) показывает, что течение газа в рабочей камере достаточно точно характеризуется этим комплексным потенциа лом.
63
Моделирование потока в |
|
|||||||
рабочей камере укрытия при |
|
|||||||
наличии |
пресс-форм |
произ |
|
|||||
водят |
аналогично |
изложен |
|
|||||
ному. В этом случае в элек |
|
|||||||
тропроводной бумаге дела |
|
|||||||
ют вырез, соответствующий |
|
|||||||
сечению пресс-формы. |
|
|||||||
На |
основании |
получен |
|
|||||
ных «а интеграторе ЭГДА- |
|
|||||||
9/60 линий тока |
и изопотен- |
|
||||||
цнальных линий |
можно за |
|
||||||
ключить следующее: |
|
|
||||||
1 Распространение влия |
|
|||||||
ния подсасывающего эффек |
|
|||||||
та заборного |
патрубка (вы |
|
||||||
ходного |
отверстия |
камеры |
|
|||||
укрытия гидропресса) прак |
|
|||||||
тически |
невелико |
и хорошо |
|
|||||
достигается |
на |
расстоянии |
|
|||||
1,2 м. |
|
|
|
|
|
|
Рис. 21. Расположение круглого вытяж |
|
2. При симметричном вы |
||||||||
ного патрубка над поверхностью техно |
||||||||
ходе потока |
поле |
скоростей |
логического оборудования. |
|||||
-во входном, проеме укрытия |
|
|||||||
более |
равномерное |
по сравнению с несимметричным выходом |
потока.
3. Скорость воздуха (подтвержденная экспериментом) в вы ходном отверстии заборного патрубка укрытия гидропресса в 10 раз больше, чем во входном.
Расчет открытых местных отсосов
В вентиляционной технике широко применяются устройства для местного удаления вредностей, возникающих у различного рода технологического оборудования.
Производительность местных отсосов бывает различна — от сравнительно небольшой (индивидуальные отсосы от заточных станков, бортовые отсосы от ванн и пр.) до весьма значительной (горное дело, судовая вентиляция). В связи с этим предлагается методика определения расхода воздуха при круглом засасываю щем отверстии вытяжного устройства.
На рис. 21 показано расположение круглого вытяжного пат рубка над поверхностью какого-либо технологического оборудо вания.
64
Определим траекторию частицы пыли, попавшую в зону дей ствия потока воздуха у круглого вытяжного отверстия на рас стоянии I.
Предполагаем, что осевая скорость частицы вредности в осе симметричном потоке согласно формуле М. Ф. Бромлея имеет выражение:
V
V
где V — скорость потока в плоскости всасывающего отверстия (патрубка), м/сек;
F — площадь этого отверстия, м2;
z— осевая координата частицы;
г— радиальная координата частицы.
Радиальную скорость частицы вредности принимаем посто янной и равной начальной скорости в этом направлении при от рыве частицы, происходящем вследствие, например, перемеще ния асбестовой массы с большой частотой около некоторого по ложения.
Осевой составляющей начальной скорости пренебрегаем по сравнению с величиной осевой скорости потока.
Дифференциальное уравнение траектории частицы в пло скости, проходящей через ось потока, в рассматриваемом случае принимает вид
Определим соотношения, характеризующие параметры заса сывания частиц вредности. Предположим без ограничения общ ности, что отрывающаяся от основной асбестовой массы частица вредности имеет начальную радиальную скорость Ѵг>0. Очевид но, для того чтобы частица, находящаяся, на максимальном рас стоянии слева от оси симметрии потока, засасывалась в патру бок, достаточно, чтобы ее траектория проходила через край входного отверстия патрубка, т. е. через точки, лежащие на гра нице патрубка (например, через точку С).
Это максимальное расстояние èmax определим из уравнения
6 Заказ № 161 |
65 |
|
Здесь I — расстояние от основной массы частиц вредности до входного отверстия патрубка.
В силу конгруэнтности траектории частиц можно считать, что все частицы, находящиеся на расстоянии 2а, т. е. равном диамет ру входного отверстия патрубка, будут засасываться в отверстие. Таким образом, мы определим область отрыва частиц вредно стей, из которой они будут засасываться в патрубок при началь ной радиальной скорости Ѵг>0. Аналогично решается задача о засасывании частиц, когда Ѵг> 0 .
Для определения Атщ найдем |
|
|
|
|
4^= 5ІѴ а (-£ -o,56-f2,V |
A) • |
|
(23) |
|
d a |
|
|
dL_ |
|
Приравнивая |
выражение производной |
нулю, получим |
||
уравнение для а, |
при котором L |
|
da |
|
принимает минимальное значе |
ние. Это значение а, которое обозначим через amin, определяется из уравнения
■ |
{») |
Отсюда |
|
a « i « “ ( ° . 56) ' ' t < • |
(2 5 ) |
Минимальный расход І т щ будет равен |
|
66
Рис. 22. График зависимости рас хода воздуха от скорости всасы вания, диаметра всасывающего от верстия и расстояния от плоскости всасывающего отверстия до обра зования-вредностей при вертикаль
ном расположении патрубка. |
5 |
Ш |
І5 |
20 |
25 ’ |
|
|
|
|
|
Скорость потока у входного отверстия вытяжного патрубка будет
V = 5,34 Ѵ г |
' |
(27) |
Определив скорость потока воздуха в плоскости вытяжного устройства, можно легко найти по графику (рис. 22) секундный расход воздуха.
Определение рабочих параметров укрытия
Для получения готовых изделий технологическая масса про ходит термическую обработку под давлением, в результате чего образуются производственные вредности в виде тепла, пыли и газов. Их своевременное удаление зависит от конструкции и эф фективного действия местных отсосов и укрытий технологическо го оборудования.
Обычно укрытия представляют собой герметичную камеру, изолирующую оборудование от окружающей атмосферы.
Как показала практика, существующие методы расчета ук рытий резко снижают количество воздуха, которое должно про ходить через них, и не учитывают форму и геометрические раз меры камеры этих укрытий. Вследствие этого распределение воздушного потока внутри камеры является нерациональным, а общая эффективность работы укрытия резко снижается.
Для определения основных оптимальных параметров укры тий нами разработана методика расчета, в которой при подсче
5* |
67 |
тах количества воздуха и скорости его движения через укрытие учитываются геометрические формы укрытии и их линейные размеры.
Согласно этой методике количество воздуха, проходящее-че рез камеру укрытия, равняется
L-2a1tyh , |
{П) |
|
где а — расстояние от середины выходного отверстия до левого контура укрытия;
Ѵу — скорость потока газа вблизи входного проема укрытия; h — изменяющаяся высота укрытия.
Скорость воздуха в плоскости входного проема будет
где ѵп — начальная скорость частицы пыли в момент ее отде ления при прессовании изделия;
5— расстояние от пресс-формы до плоскости входного-от верстия рабочей камеры укрытия;’
А — коэффициент, характеризующий лобовое сопротивле ние частицы, определяется по формуле [9].
Средняя скорость воздуха во всасывающем отверстии укры тия не принимается, а подсчитывается из выражения
Указанные выше зависимости дают возможность рассчиты вать и конструировать эффективные укрытия технологического оборудования химических предприятий.
Расчет обеспыливающей фильтрующей пирамидальной камеры для бункера кардочесальной машины
При существующей технологии изготовления ровницы смеска подается посредством системы пневмотранспорта, которая посту пает из подготовительного цеха. По воздуховоду пневмотранс порта 3 (рис. 23), через циклон 2 смеска перемещается в бун кер 1, из которого она посредством игольчатого транспортера ö направляется в кардочесальный аппарат. ___ j
Во время подачи смески в лабаз (расход воздуха 6000 м3/час), который находится под некоторым давлением, из него через все неплотности и притворы выделяется мелкодисперсная пыль, ко-
68
торая загрязняет атмосферу помещения. В результате этого снижается производительность труда и могут возникнуть .тяже лые легочные заболевания (асбестоз).
С целью снижения давления в верхней части лабаза преду смотрен отсасывающий воздуховод 4, который соединяется с основными фильтрами. Отсасываемый из лабаза воздух выносит с собой часть смеси, забивая основные фильтры и выводя тем самым из работы рукава фильтров и сглаживающие устройства.
Р-мс. 23. Схема существующего |
|
|
|
|
|||
обеспыливающего устройства |
(бун |
Рис. 24. Расчетная |
схема |
камеры |
|||
|
кера): |
|
|||||
|
|
(бункера) обеспыливаішя: |
|||||
/ — бункер |
(камера); 2 — циклон; 3 — |
||||||
/ — камера |
(бункер); 2— воздуховод |
||||||
воздуховод |
пневмотранспорта; |
4 — от |
|||||
сасывающий |
воздуховод; 5 — транспор |
пневмотранспорта; |
3 — отсасывающий |
||||
|
тер. |
|
воздуховод; |
4 — тканевый |
фильтр. |
Очистка, а также продувка рукавов фильтров требуют опре деленного времени и в условиях поточного производства являют ся нежелательными.
Нами предлагается такая конструкция лабазов, в которой в значительной степени устранены недостатки, присущие выше описанной системе пылеулавливания. •
Предлагаемая схема обеспыливающего устройства представ лена на рис. 24.
Смеска по воздуховоду пневмотранспорта 2 направляется в лабаз 1. Внутри лабаза смонтирован матерчатый фильтр 4, имеющий форму пирамиды. Отсасывающие воздуховоды уда ляют из лабаза воздух, очищенный от смески посредством филь трующей ткани.
/г к- 69