книги из ГПНТБ / Ефремов Л.В. Приближенный расчет крутильных колебаний валопроводов судовых дизельных установок учеб. пособие

ч_»

Прикяїне

обозначения,

В - гребной

винт; Ц -

цюшвдр

НИШ;

Н - цеховик;

Д - двигательs

Р -

редуктору

L - джина

валопроводеs

Чи -

упругая

муйза;

ИМ -

нуфта с проскальзыва­

нием;

КРП -

клнаоременная

передача;

П - потребитель энергии,

ju -

преде* отклонения от указанного

значения

Приступая к расчегу кр^їяльнщ: нозебанкй коаезио

инаэь

зрздставяекяе о верояїкоя як gaasssaao Sso UQSBOJWS

удеяглъ

основное 2нтааяш@ насбоясо епгевш Еоавбаша»

Эяовке дизельные уогеноввя Оїдачаюїся os другая ЄПДОЗІЗ

устазоЕОЕ ярввдо 2Є9ЇЧ) sau, *52э дшзвга соедаЕояы с

aesgstfa-

гопрозсяеыв ау$ї&ш, рвмвявшш нвредачами в

s „ n .

Сбиае ОЗОЙСЇВО СДЗГ эоех трупп - аалмчяе

у язи

saa

назы­

вавши которной формы свободных каш5«яня8

которая

харакге-

рягуезвя уаданн з пределах масо дааэяя я по частоте

практи­

чески ге завяоих ог аонсгружцаи прасоеднаяевого к

двнтатедш

валопровод*. Наїбояигее напряжения от крутИЛЬНЫХ

кояебанай

аотораой формы возникав* 5 коленчатом валу дквехя.

Этк

напряжения storys бить врябхяавяко рассчитали по

формрам,

ЄСЮЇ?;ВЕЄЕЯМИ ПрМвНЭТвЯгНО В ЗрОСТвйввй 0.4CSCHSE

зклячвэдей

э оебг s>pynay равнмх масс

о одной маосой оа

аей,

В озномэяянннх СДТ 1„

2 и 3 групсв кроне шторной

фзриыв

saxae рэ;киоаду»*вя соотаетегвующне зьззевцос»к0

Дзя СДУ л н 5 груш моторная я валопроводаая фориа

газе

представляв* 8яачк!еязкув

опасносїь. Кроме кого,

явогда,

здесь возникаю Еогзбання

ветвейs к о г о р т в

настоящей

в о с о -

бня не раосиахрнвавтсй, эак как вря жестком

ооедявения

р е ­

В двухмашинных СДУ, как правило, дяавди и

редукяорн с о ­

единяйся поередствон иуф¥ о вроскальаыаанйем

(индукцяонш»

os днзелЕо Пря эяом система распадается на три

неаавясямые

друг от друга части; две одаваковне днекретнне

системы, ва -

Кзнее ггяшчнн случаи, когда

в двухмашинных

установках

дизеля с редуктором соединяются

с помощь» упругих

цуфї (на­

рес прздсзаааяоЕ только иохорная форма колебаина,,

Однако, в

зависимости о? подахлнвоетн вала розора, не нсклвчева

воа?

HOSHOcTb перекстення узла за пределы коленчахого вала,

г . е .

в соединение иеаду цаховаком и рохсром.

При упругой связи маховика с розором обраауехся свсхема,

подобная СДУ 2-Й группы, когда податливость муфты

заменяем

податливость валопроводе, а касса ротора генератора -

аассу

5 чееїносїяв но эхоа причине у дзухгак^ных диэеаей,

внеэ-

щах небольшие иаховшш, нохорная форма колебания обычно

не

представляет пракїмческощ опасное».

Четырехтактные дизели1, есхвозвевно, имею* иахенюш

о

Этот резонанс в любой случае должен

устраняться

из

зоны

но­

минальной частоты вращения.

Как уже отмечалось, на валопроводную форму колебаний бла­

гоприятно влияет увеличение момента

инерции маховика.

Это

особенно целесообразно в редукторних

передачах для

снижения

контактных напряжений в зубчатых зацеплениях.

Увеличение момента инерции гребного винта приводит к не­

которому снижению резонансных частот

враження

и

повышению

амплитуд колебаний валопроводной формы. Поэтому

в установках

Другая особенность

установок

с ВРІ - это возможность по­

явления опасной формы колебаний с

узлом между цилиндром ме­

ханизма, изменения иага

(МИ) и ВРІ. Не рекомендуется

допу­

скать наличие резонанса

главного

порядка в районе номиналь­

ной частоты «ранения.

Г л а в а

П

МЕТОДИКА ПРИБЛйНЕННОГО РАСЧЕТА КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ

§ 7. Общие указания а обозначена»

Для расчета крутильнюс колебаний поииио энаяяя гвяа

и

принципиальной схеми СДУ требуэтея следующие давннс:

а 6

-

дкскоБое

ОЇЕОИЄЕНЄ

гребноію

вшзїа;

D

-

даааегр

цяландра;

їїгБ-

дшааетр

гребного зкнга;

dM

и

tip - днанегры нотвяевой а рановой поен коленчато-

го

вала;

d c e -

среднай дяаиетр валопровода;

im~

минимальный диаметр

валопровода;

L

~ передаточное о-гношение редуктора;

І н в

яли

L p 5

-

общая длина валопровола на участке

нахэ-

вак

-

гребной

вият

(СД7 I а

2

групп)

ИЛИ

редук­

тор

-

гребной

пинт

(СДУ 3, *

я

5 групп);

m

-

тактность двигателя (2 или £ ) ;

Ne

-

ысщаость

номинальная,

а . д в о . ;

п _ -

чаогоїЕ

эоаценяя номинальная,

об/мнн?

Р-

-

среднее

шщякаторное

давлениеs

нГ /с*

l

S

-

ход поряшя дакгатеяяі

і

-

число

цилиндров?

j

-

удельный вес материала гребного винта, кГо/сн^;

8М

-

ноаент

ннарцая иаховяка, кГ °сы*сек2.

следующей

последовательности:

а) определение аяемеваоз крутияьной схемщ

б) составление кроильной саеаы кяогеавсоозой састемаз

в) составление эквивалентной эрехмаееовой свсївш,

г) составление эквиважентноЕ двухмасеояой оиетекнг

д) расчет часто* свободных колебаний;

е) расчет рвзонакеннж чаеїот врадезвя;

я)

расчет резонансных амплитуд и напряжений}

з)

расчет допускаемых Еааряаэний, оценка нврнш

aanpes-

ных аон а заключение по расчеау?

н) составление алане мероприятий по борьбе с опасишн ко­

лебаниями.

§

8 о Определено дискретных параметров системы

Для составления расчетной подели необходшо вайта

сле­

дующие

величины;

ВD

-

аомент апорцкк Ш

(постоянная системы - В к

м м

) ,

кГ»си«сек^5

S M

-

нокент инерция нахозика, кГ«сн.сек^;

Вг в

•= КОНеИТ ИйерЦЯЕ ЗТреЙВОГО КП298,

П Г'СЙ'СЄК 2 ;

"8

* аомен* ИЕврЦЕя цзвшядре кехяяяэиа аэнененпя

вага

винта (ПВО), кГ'Си-сек^;

е 0

-

податливость кодека вада (постоянная система),

кҐ"*«сіГ*;

е1Н

-

податливость участка коленчатега вала от

середины

последнего колена до маховика,

кГ"1 «са""1 ;

е н» ~ податливость валопроводе между маховиком и гребным

винтом, кГ~*«см~*;

е ц 4

-

податливость валопроводе между цилиндром ШШ

и

ГрвбНіШ винтом,

•см

е и р

-

податливость вааоврозода (или муфты) иезду ыахови-

кон и редуктором,

в Ґ ^ - с м " 1 .

Указанные величины луч**

всего брать

из расчета

крутиль­

ных колебаний прототипа СЩ. Если

такие .данные отсутствуют,

то иожно использовать зажясиновти

из нижееледуюикх подразде­

лов.

Для

серийных и широко распространенных дизелей постоян­

ные 80

и е0 могут быть

заимствованы из приложения I .

Бели они неизвестны,

то их можно найти по

приближенным

формулам

,

В„ = 10. К 0 3 S ;

( I )

e0 =2 4D"S3)d"* .

(2)

Здесь

d E

K -

средний

диаметр паек коленчатого вала; К 0 -

эмпи­

рический

коэффициент, определяемый

зависимость»

Козффацііеіії

к с

отражает особьнносік конструкция КЕМ:

-

для двухтактных дизелей

Ка=0,1»}

+ 8 , 8 5 ( ^ 5 - f.

(/f)

-

для четырехтактных дизелей,

иаеицаж чугунные

а склуки-

нозые

поршни, соответственно

К,= 0 . « + V , 0 8 ( ^ f s - ) a

в

K B

H * 6 + t f 5 ( 4 f

) * .

( 5 )

, Козффкцяеет

К„

учитывает

конструкцій) двигателя,

& * п -

влияние противовесов: для одаорядшгз дизелей К9

*

Г,

а

для

V -обравних

K v

= 1,3 j

при отсутствия

вротмэовесоз

K n

= I ,

а при их наличии

Кп

* 1,2*2.

Принимая

коэффициент

Кп ,

следует

иметь з виду,

что его

зелям. Для двигателя

"Зяястяк" К„

« 2, « для дизелей отече­

ственной

конструкций

Кп

= 1,2*1,

V

момент

инерции

нахована

Кокэнт инерции маховика мохе?

быть найден аз

обычного

расчета

(сн*

формулы

(6.10) и (б»1?в) [2]J , T . e .

на оснований

заданной

степени неравномерности

вращения при

номинальном

режиме ила во

приближенной формуле