Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Румянцев, С. В. Радиационная дефектоскопия

.pdf

Скачиваний:

146

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

33.07 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 4647 / 5147 48 49 50 51 > Следующая >>>

ках, несколько повышает выносливость (на 20—30%)		по	срав
нению с соединением с непроваром	без усиления,	однако в
стыковых соединениях без непровара	усиление шва	в	низко

легированных сталях снижает выносливость в зависимости от Еида нагружения и материала на 30—50% по сравнению с сое динением без усиления.

Снятие усиления шва и устранение таким образом концент рации напряжений или обработка места перехода от основного металла к металлу шва значительно повышают усталостную прочность сварных соединений.

Таким образом, наличие пли неудачное конструктивное оформление усиления шва может свести к нулю все преимуще ства, получаемые от технологического процесса по улучшению качества наплавленного металла в соединениях, предназначен ных для работы на усталость.

Г Л А В А X V I

ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ДЕФЕКТОВ НА ПРОЧНОСТЬ ЛИТЫХ ДЕТАЛЕЙ

Влияние дефектов на прочность литых деталей из алюминие вых и магниевых сплавов исследовали на целых деталях и об разцах, вырезанных из деталей [59].

Испытанию на статическую прочность подвергали моторные рамы. По рентгеновским снимкам в одной раме были обнару жены газовые пузыри диаметром 0,5— 1,0 мм и раковины глу биной 2 мм и длиной 25 мм, в другой раме — пузыри диаметром 3—6 мм. Для изучения влияния этих дефектов на прочность рам в них просверливали отверстия диаметром 3,5; 5 и 8 мм. Выяс нилось, что после приложения нагрузки отдельные газовые пу зыри диаметром до 2 мм вблизи отверстий для болтов могут считаться неопасными. Раковины в 6—8 мм, расположенные в других местах рамы, но лежащие не слишком близко друг от друга, не влияли на статическую прочность.

Выявленные по рентгеновскому снимку воздушные пузыри диаметром до 3 мм оказали незначительное влияние на уста лостную прочность колена шасси. Однако пористость и рых лота заметно влияли на сопротивление усталости этих деталей.

Испытания ступицы штурвала из медносилуминового сплава, головки цилиндров звездообразного мотора, рамы вращающе гося сиденья из электрона, углового крепления из электрона и др. показали, что колебания в структуре литого материала и в толщине стенок оказывали большее влияние на прочность ли тых деталей, чем технологические дефекты — пузыри, раковины или рябь на поверхности диаметром от 3 до 5 мм, если эти дефекты не находились в наиболее нагруженных участках де

.468

тали. Трещины, раковины диаметром выше 5 мм, пористость и перпендикулярные к стенке детали окисиые пленки сильно влия ют на прочностные характеристики деталей, и поэтому эти дефекты недопустимы.

Авторы исследования [59] отмечают, что по испытаниям на разрыв образцов, вырезанных из деталей, нельзя делать заклю чение о прочности этих деталей.

В магниевых отливках по рентгеновским снимкам выяв ляется характерный для этих сплавов дефект — слоистая рых лота. Распространенность этого дефекта побудила к проведе нию исследований по установлению связи между прочностными характеристиками литья из сплава МЛ-4 и показаниями рент генограмм [60]. Из подвергнутых рентгенографическому конт ролю 500 заготовок квадратного сечения 22x22 мм и круглого

с диаметром	20 и 12,5 мм было изготовлено		100 образцов для
механических	испытаний. В	результате испытаний		получены
величины: ов = 27 кГ/мм2 для		бездефектных	образцов и сгв =
= 19,5 кГ/мм2 для образцов		с дефектами, а	также	сгг = 5 и

4 кГ/мм2 соответственно для бездефектных образцов и с де фектами. Испытания на усталость проводили на машине Шенка (сжатие — растяжение).

Количественная связь рентгенографической картины с проч ностными характеристиками исследованных образцов установ лена ис была.

В работе [61] приведены результаты обработки заводских данных по моторным деталям, вышедшим из строя или выдер

жавшим положенное		количество	часов при стендовых испыта
ниях. Анализу	подвергали моторные детали из сплавов АЛ4,
АЛ 10В, АЛ 12,	RR-50.	Причиной	разрушения деталей при та
ких испытаниях были		главным	образом конструктивные недо

статки. В местах разрушения литейных дефектов не наблюдали, и установить какую-либо связь между дефектами и местом разрушения не-представилось возможным.

Радиографическому контролю подвергали литые детали из

•сплава АЛ4, снятые с 21 мотора, после прохождения длитель ных стендовых испытаний [61]. По рентгенограммам выявлены различные внутренние дефекты, расположенные в различных местах деталей. Литые детали с дефектами проработали доста точно большое количество часов без разрушения.

В общих чертах влияние дефектов на прочность литых де талей сводится к следующему [62]:

а) трещины в отливках особенно опасны, если они проходят под прямым углом к направлению наибольшего приложенного усилия. Также недопустимы трещины, идущие параллельно направлению этого усилия;

б) усадка и ликвация аналогичны по своему влиянию на прочностные свойства литой детали: сильно снижают прочност ные свойства, если эти дефекты ориентированы нормально к на

469

правлению приложения нагрузки, и не очень опасны, если они не строго ориентированы или ориентированы параллельно направлению приложения нагрузки;

в) шлаковые и газовые включения почти не влияют на прочностные свойства, если эти дефекты невелики и находятся не в опасном сечении;

г) пористость, вызываемая растворенными в металле газа ми, снижает пластичность и сопротивление коррозии. На проч ностные характеристики пористость оказывает меньшее влия

ние,	чем другие дефекты.
		ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Оценка качества и разбраковка				деталей (соединений),		уз
лов и изделий по результатам			радиационных методов конт
роля	должны	производиться	на	в соответствии	с	тре
бованиями технических условий				изготовление и	приемку

контролируемых изделий и ведомственных инструкций по сварка

(пайке)	и контролю сварных соединений.
Если	в технических	условиях на	контролируемое изделие
(деталь)	нет указаний	о допустимых	или недопустимых дефек

тах, то при оценке качества и разбраковке таких изделий необ ходимо учитывать влияние технологических дефектов на механи ческие (эксплуатационные) свойства контролируемых деталей 163, 64, 32]. Методы оценки влияния дефектов на эксплуата ционные свойства контролируемых объектов должны включать, характеристику влияния дефектов па прочность деталей в связи

с чувствительностью	швов	сварного и паяного соединений		и
литой детали к дефектам,		расположением и	ориентировкой	их
в поле напряженного	состояния и условиями		работы (режим,

степень и длительность нагрузки, влияние среды, характер и концентрация напряжений и т. д.).

Наиболее опасны сильно вытянутые и острые по очертаниям дефекты, менее опасны дефекты округлой формы. Опасной ориентировкой дефекта является такая, при которой' наиболь

шее растягивающее напряжение действует	перпендикулярно'
к направлению вытянутого дефекта, менее	опасной — такая,

при которой растягивающие напряжения действуют параллель но направлению дефекта.

При статическом нагружении детали или соединения влия ние дефектов будет наименьшим. В случае повторного нагру жения с ограниченным числом циклов влияние дефектов более опасно. При длительных повторных нагрузках опасность силь но возрастает. При симметричных циклах опасность обычно наибольшая, с ростом асимметрии цикла она уменьшается. Влияние дефектов увеличивается с удлинением времени работы детали в напряженном состоянии и особенно в условиях кор розионного воздействия.

470

ПРИЛОЖЕНИЯ

1 ЛИНЕЙНЫЕ д И МАССОВЫЕ д/р КОЭФФИЦИЕНТЫ ОСЛАБЛЕНИЯ УЗКОГОМОНОЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПУЧКА у-ИЗЛУ- ЧЕНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЭНЕРГИИ Е ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ПОГЛОТИТЕЛЕЙ [1,69]_______________

А л ю м и н и й
( 2 = 1 3 ; р = 2 , 7 г / с м 1)
Е, М э е
д , с . « ~ *	д / р . с м 1/ г

Ж е л е з о	В о л ь ф р а м	С в и н е ц	У р а н	Б е т о н
				С ^ э ф ф ~ 14’ 7 ,
( Z = 2 6 ; р = 7 , 8 9 e f c M * )	( Z = > 7 4 ; р — 19 ,3 г / с . « 3) ( 2 = 8 2 : р = П , 3 4 г / с м 1)		( 2 = 9 2 ; р = 1 8 . 7 г / с м 1)
				р — 2 , 3 г ! с м г )

д , с м — 1 д / р , с м 2/ г	д , с м — 1 д / р , с м : / г	д , с м * д / р , с м 2/ г	д , с м ~ 1 д / р , с м 2/ г	Д , СМ 1 д / р , с м 2/ г

0,01	72,36	26,800	1413,0	179,09	1201,3	62,246	959,6	84,619	2210,2	118,193	—	—
0,02	9,407	3,484	207,0	26,32	1049,6	54,383	814,5	71,825	—	—	—	—
0,03	3,046	1,128	65,2	8,26	340,8	17,658	266,1	23,467	596,3	31,889	—	—
0,04	1,51	0,559	28,7	3,63	155,5	8,059	119,0	■ 10,49	267,4	14,300	—	—
0,05	0,972	0,360	15,2	1,92	84,71	4,389	65,0	5,73	145,8	7,795	—	—
0,06	0,729	0,270	9,47	1,20	51,78	2,683	40,3	3,55	88,5	4,733	—	—
0,08	0,524	0,194	4,69	0,594	148,6	7,698	18,8	1,66	41,6	2,225	—	—
0,10	0,444	0,169	2,82	0,357	84,09	4,357	60,0	5,29	23,5	1,258	0,390	0,169
0,15	0,362	0,138	1,58	0,200	29,20	1,513	24,4	2,15	—	—	0,317	0,138
0,20	0,323	0,120	1,13	0,143	14,42	0,747	11,8	1,04	22,5	1,205	0,275	0,120
0,25	0,296	0,110	0,94	0,119	—	—	6,58	0,580	—	—	0,252	0,110
0,30	0,278	0,103	0,85	0,108	5,96	0,309	4,76	0,420	8,90	0,476	0,236	0,103
0,40	0,251	0,0930	0,73	0,0925	3,55	0,184	2,51	0,221	5,10	0,273	0,214	0,0930
0,50	9,228	0,0844	0,66	0,0836	2,53	0,131	1,72	0,152	3,46	0,185	0,194	0,0844
0,60	0,210	0,0778	0,60	0,0760	2,03	0,105	1,37	0,121	2,65	0,142	0,179	0,0778
0,70	0,196	0,0726	0,56	0,0709	—	—	1,12	0,0987	—	—	0,167	0,0726
0,80	0,184	0,0681	0,52	0,0659	1,52	0,0789	0,99	0,0873	1,85	0,0987	0,157	0,0681
0,90	0,176	0,0652	0,50	0,0633	—	—	0,86	0,0758	—	—	0,150	0,0652

									Пр о д о л же н и е			прилож.		1
	АлюмишШ		Железо		Вольфрам		Спилен,			Уран			Батон
	АлюмишШ		Железо		Вольфрам		Спилен,			Уран		(^вфф—14 ■~ '•
Е, Мэе	(2=1 3; р=2,7 г/с,ня)		(2*26; р=7,89 г/см3)		(Z—74; р=1 9,3 г/см3)		(Z=82; р=1 1,34 г/см3)		(2=92; р=18,7 г/см3)			р=2 ,3 г/см3)
Е, Мэе							р, см 1	р/р, смг/г	р, сж-1	р/р, см*/г	р,		1 р/р,	см*/г
	Р , СЛ1	р/р. см*/г	р, СМ 1	р/р, СМ*1с	р, с.н 1	р/р, см*/г	р, см 1	р/р, смг/г	р, сж-1	р/р, см*/г	р,	см	1 р/р,	см*/г
1.0	0,166	0,0615	0,47	0,0595	1,26	0,0655	0,79	0,0697	1,46	0,0780	0,141		0,0615
1, 1	0,158	0,0585	0,45	0,0570	—	—	0,72	0,0635	-	—	0,134		0,0585
1,2	0,152	0,0563	0,43	0,0544	—	—	0,68	0,0599	—	—	0,129		0,0563
1,3	0,146	0,0541	0,41	0,0519	—	—	0,64	0,0564	—	—	0,124		0,0541
1,4	0,141	0,0522	0,40	0,0506	—	—	0,60	0,0529	—	—	0,120		0,0522
1,5	0,137	0,0507	0,38	0,0481	0,961	0,0498	0,58	0,0511	1,04	0,0559	0,117		0,0507
1,6	0,131	0,0485	0,37	0,0468	—	—	0,55	0,0485	—	—	0,112		0,0485
1,7	0,128	0,0474	0,36	0,0456	—	—	0,54	0,0476	—	—	0,109		0,0474
1,8	0,124	0,0459	0,35	0,0443	—	—	0,53	0,0467	—	—	0,106		0,0459
1,9	0,120	0,0444	0,34	0,0430	—	—	0,52	0,0458	-	—	0,102		0,0444
2,6	0,117	0,0433	0,33	0,0418	0,845	0,0438	0,51	0,0450	0,912	0,0488	0,100		0,0433
2,5	0,106	0,0393	0,31	0,0392	—	—	0,48	0,0423	—	—	0,090		0,0393
3,0	0,094	0,0348	0,28	0,0354	0,789	0,0409	0,46	0,0405	0,841	0,0450	0,080		0,0348
4,0	0,084	0,0311	0,26	0,0329	0,784	0,0406	0,47	0,0414	0,841	0,0450	0,071		0,0311		'
5,0	0,075	0,0278	0,25	0,0314	0,803	0,0416	0,49	0,0432	0,871	0,0466	0,064		0,0278
6,0	0,072	0,0267	0,24	0,0305	0,828	0,0429	0,51	0,0450	0,881	0,0471	0,061		0,0267
8,0	0,068	0,0252	0,235	0,0298	0,862	0,0448	0,53	0,0471	0,927	0,0496	0,058		0,0252
10,0	0,062	0,0230	0,233	0,0296	0,917	0,0475	0,57	0,0503	0,989	0,0529	0,053		0,0230

1ФФИЦИЕНТЫ ОСЛАБЛЕНИЯ |i/p РЕНТГЕНОВСКОГО ИЗЛУЧЕНИЯ В РАЗЛИЧНЫХ ЭЛЕМЕНТАХ, C M ^ j t

					[1,	70]
					Напряжение на рентгеновской трубке, кв
	3 6 5	2 9 3	2 6 0	191	Н 4	1 0 7	9 4	7 2	А 5	3 8	3 0	2 6
z
					Длина волны излучения, Л
	0,05	0,064	0,072	0,098	0,130	0,175	0,200	0,260	0,417	0 ,497	0,631	0,71.0
4	0,120	0,130	0,136	0,142	0,152	0,150	0,166	0,166	0,185	0,210	0,255	0,315
6	0,120	0,130	0,136	0,142	0,152	0,163	0,175	0,188	0,256	0,315	0,474	0,605
12	____	0,130	0,140	0,152	0,168	0,205	0,250	0,343	0,945	1,52	3,00	4,30
13	0,115	0,130	0,143	0,156	0,186	0,228	0,270	0,402	1,18	1,90	3,73	5,22
20	____	0,155	0,180	0,200	0,290	0,460	0,52	1,10	3,95	6,0	13,3	18,6
22	____	____	____	0,217	0,330	0,55	0,78	1,42	5,17	8,9	17,0	24,2
24	____	____	____	0,238	0,375	0,69	0,92	1,85	6,75	11,3	22,0	32,0
25	____	____	-___	0,250	____	—	—	—	—	—	—	—
26	0,140	0,178	0,202	0,265	0,424	0,85	1,10	2,30	8,45	14,0	27,5	38,5
27	____	____	____	0,287	0,46	0,92	1,26	2,60	9,45	15,9	30,7	43,0
28	____	____	—	0,310	0,50	1,01	1,42	2,90	10,45	17,9	34,2	48,1
29	____	0,198	0,232	0,325	0,57	1,12	1,59	3,25	11,4	18,9	37,2	51,0
30	0,155	____	—	0,350	0,62	1,23	1,76	3,55	12,4	21,0	41,6	58,0
42	____	0,413	—	0,79	1,39	2,98	4,20	8,30	30,3	50,2	—	—
50	0,32	0,490	0,614	1,17	2,15	Г, 50	6,10	12,8	45,5	—	—	— ‘
53	____	____	—	1,33	2,52	5,10	6,94	14,8	—	—	—	—
56	____	____	—	1,52	2,88	5,80	8,0	16,2	—	—	—	—
56	____	____	—	1,52	2,88	5,80	8,0	16,2	—	—	—	—
74	____	____	____	2,88	5,35	—	—	—	—	----- -	—	—
82	1,00	1,64	2,10	3,50	6,55	—	—	—	—	—	—	—
92		1,80	2,25	3,90

474

3; ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ФЛУОРЕСЦИРУЮЩИХ ЭКРАНОВ (ИЗГОТОВИТЕЛЬ— ЗАВОД ИМ. Н. А. СЕМАШКО)

Основные

характеристики

Уменьшение

Разреш а

экспозиции с

Нанмено-

Технические

экраном (без

Тип

Нагрузка

ющая

О бТгСК ТП ) по

плпие

условия

Светосостав экрана

светососта

способ

сравнению

со

ва, м г/гм 3

ность.

стандартом

линиИ (мм

(во сколько

раз)

Экраны медицинские усиливающие

СБ

Сшшцопо-

МРТУ

Смесь кристаллов (Ва,

~70

баритпвып

42-1902—61

Pb) SO.,. Свечение в ульт

рафиолетовой

области

спектра с

максимумом при

3500—3600

А.

Размеры

см. в приложении 4

Передний

1,5—2

УФДМ

Увеличен

МРТУ

Кристалл11ческиiI СаWO.,

ного фото

42-1901—61

повышенной светоотда

40,

графического

чей. Свечение лежит в задний

действия

сине-фиолетовой

области

120

спектра с

максимумом при

4200—4300 А. Размеры см.

в приложении 4

~40

1,1

ПРС

Повышенной

МРТУ

Мелкозернистый

кри

разрешающей

42-1900-61

сталлический CaWOj с по

способности

вышеннон

светоотдачей.

Свечение

лежит

сине

фиолетовой

области спект

ра

с максимумом

при

в
Число экранов	комплекте

Применение экранов, напряжение на трубке

Пленка оптически нс сенсибилизиро ванная, двусторон няя, напряжение

80— 120 кв

Пленка оптически не сенсибилизиро ванная, напряже ние до 75 ке

Пленка оптически не сенсибилизиро ванная; для рентге нографии конечно стей при высоких

напряжениях

Нанмемонайме Тин

«СтаиДарт»

УС	Усиливаю-
	щие суль
	фидные

Гибкие усиливающие экраны

4 - -.1 O i

					Основные характеристики
Технические							Нагрузка	Разреш а
условия		Светосостав экрана					Нагрузка	ющая
		Светосостав экрана					светососта	способ
							ва, М2 {СМ-	ность ,
								линии !мм
	4200—4300 А.				Размеры
МРТУ	см. в приложении 4						~60	13
МРТУ	Кристаллический CaWO.,.						~60	13
42-1148—61	Свечение		лежит		в	сине-
	фиолетовой области с мак
	симумом при 4200—4300 А.
	Размеры		см.	в приложе
МРТУ	нии 4					сереб-	Передний	12
МРТУ	Активированный					сереб-	Передний	12
42-1899— 61	ром		мелкозернистый				30,
	цинк— кадмий —сульфид:						задний
	55%	ZnS,		45%		(Cd-\|-	ПО
	-1-0.01 Ag) S.
	Свечение лежит в желто-
	зеленой		области		с	макси-
				О
	мумом при 5350 А. Размеры
	см.	в приложении 4
			Экраны промышленные усиливающие
—	Большая			эластичность:			60	15-16
	1000-кратный изгиб вокруг
	цилиндра диаметром					50 мм
	без	образования			трещин.

Пр о д о л же н и е при л о ж. 3

Уменьшение		в
Уменьшение		экрановЧисло	комплекте
экспозиции с		экрановЧисло	комплекте
экраном	(без			Применение экранов,
объекта)	по			напряжение на трубк
сравнению со

стандартом (во сколько раз)

2Пленка оптически не сенсибилизиро ванная; напряже ние 10—200 кв

3 - 5 2 Пленка спецнальпая оптически

сенсибилизирован ная, типа РМ-б (PC), с уменьшен ной экспозицией

2	2	Пленки РТ-1,
		РТ-2 и пр.

4*	Пр о д о л же н и е прнлож, 3
•*«4
	Основные характеристики

Наимено	Тип	Технические
вание	Тип	условия

УФД-П/2 Увеличение-	ВТУ
го фотогра	1495—56
фического
действия
УФД-П/3 То же	ВТУ
	1495— 56

Светосостав экрана

Мелкозер1111стыи кристаллический CaWO.| с повы шенной светоотдачей

Кристаллический CaW04. Свечение экрана лежит в сине-фиолетовой области спектра. Размеры см. в приложении 4

Нагрузка	Разреш а
Нагрузка	ющая
светососта	способ
ва, мг/см*	ность,
	линиИ! мм

200

~ 5 —6

То же

200

~ 5 - 6

Уменьшение экспозиции с экраном (без объекта) по сравнению со стандартом (во сколько раз)

В 2 раза по сравнению с экранами

«Industrial 245» фирмы

Patterson

В 3 раза по сравнению с экраном фир мы Patterson

Экраны медицинские для визуально го наблюдения


Экраны г1едицинские	ТУ-1141— 52	Смешанные		кристаллы -7 5 0			3—4
для просвечивания		ZnS	(5 5 -60% )		и	CdS
		(45—55%), активирован
		ные серебром (2,5-10—4 г
		на 1 г смеси) с рефлекти
		рующим подслоем из оки
		си магния на бумаге.				Све
		чение лежит		в	желто-зе
		леной	области		спектра.
		Размер экранов			150X200
		и 200x300 мм

в
Число экранов	комплекте

Применение экранов, напряжение на трубке

Пленки РТ-1, РТ-2 и пр.

То же

Яркость свечения экрана 180 уел. ед.

	4. РАЗМЕРЫ ФЛУОРЕСЦИРУЮЩИХ ЭКРАНОВ,					м м
		Медицинские экраны			Промышленные экраны,
		Медицинские экраны				типов У Ф Д -Ц /2 и
						У Ф Д -П /З
«Стандарт»		СБ, УФДМ н ПРС			УС*
Ширина	Длина	Ширина	Длина	Ширина	Ширина		Длина
Ширина	Длина	Ширина	Длина	Ширина	Длина
130	180	130	180	180	240	130	180
180	240	180	240	240	300	180	240
240	300	240	300	300	400	240	300
300	400	300	400	—	—	—	—
356	356	356	356	—	—	—	___
150	400	150	400	—	—	—	___
90	120	100	400	—	—	—	—
60	400	100	240	___	___	___	—
60	240	60	400	—	___	___	___
100	240	60	240	___	___	___	___
100	400		—	—	—	—	—

* По заявке заказчика могут быть изготовлены экраны других размеров.

<<< < Предыдущая 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 4647 / 5147 48 49 50 51 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ