книги из ГПНТБ / Болдаков, Е. В. Проблемы мостовых переходов
.pdfРис. 85. Модули по Лоц манской Каменке, нало женные на спрямляю щую клетчатку Союздорнии
Мо дули.
Коэффициент асимметрии не определяем, так как асиммет рия учитывается автоматически в самом ряду. Например, в ряду из 169 лет средний расход Q= 7470 м3/с оказывается не № 85 (как при симметрии), а № 75. Следовательно, имеется положи тельный сдвиг (асимметрия) на 10 номеров, или на 7% (вместо 50% оказалось 43%), и этим вопрос по учету асимметрии исчер пывается (рис. 85).
В табл. 62 приведены расчетные расходы и ВП исторических половодий по КрВП-74. Это является третьим удлинением ряда. Расходы подсчитаны без учета регулирования стока плотинами. Заметное регулирование может быть произведено для паводков только типа 1970 г., когда Кременчугский узел снизил расход на 41%, но ВП 1970 г. была всего 4%. Остальные плотины сбро сили его без срезки. Когда придет паводок' с ВП-1% и реже, то все гидроузлы будут сбрасывать его полностью без срезки, так как такой путь дает гарантию целостности сооружений.
Каскад на р. Днепре в этом отношении не является исключе нием. Такое же положение существует и на реках Волге и Каме*
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 62 |
|
|
|
Киев ( F — |
Лоцманская |
Переход у г. Херсона ниже |
||||
|
|
Каменка |
( F = |
на 383 км (перенесенные расходы |
||||
|
|
— 328 000 км 2) |
||||||
вп, |
|
=459 000 км 2) |
при /^бООООО км 2) |
|||||
Годы |
|
|
||||||
|
|
|
|
Изменение |
|
|
||
% |
Расход, |
Уро |
Расход, |
Уро |
|
Уровень, |
||
|
|
расхода при |
Расход, |
|||||
|
|
м3/с |
вень, |
м8/с |
вень, |
переносе, |
м 8/с |
см |
|
|
|
см |
|
см |
м3/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
99,9 |
1925 |
1 480 |
10 |
1 670 |
9 |
0,96 |
1 600 |
20 |
43 |
За 455 лет |
6 830 |
340 |
7 470 |
270 |
0,92 |
6 900 |
160 |
10 |
1915 |
12 500 |
480 |
13 400 |
448 |
0,90 |
12 100 |
245 |
5 |
1932—1908 |
14 500 |
505 |
16 760 |
535 |
0 > 7 |
14 200 |
280 |
3 |
1942 |
16 000 |
530 |
16500 |
530 |
0,86 |
14 200 |
280 |
1,2 |
1917 |
18800 |
572 |
20 700 |
619 |
0,86 |
17 800 |
334 |
1,0 |
— |
19 700 |
590 |
21 600 |
625 |
0,85 |
18 400 |
338 |
0,5 |
1684— 1845 |
21500 |
605 |
22 500 |
645 |
0,84 |
19 000 |
350 |
0,25 |
1931 |
23 100 |
640 |
25 100 |
686 |
0,83 |
20 800 |
375 |
0,1 |
— |
25 000 |
655 |
27 200 |
720 |
0,83 |
22 500 |
402 |
0,02 |
1655 |
29 000 |
690 |
31000 |
765 |
0,82 |
25 400 |
430 |
0,01 |
— |
30 100 |
700 |
33 000 |
775 |
0,82 |
26 800 |
440 |
0,001 |
— |
34 200 |
730 |
37 000 |
830 |
0,81 |
29 900 |
475 |
0 |
— |
41000 |
780 |
44 000 |
920 |
0,81 |
36 000 |
510 |
П р и м е ч а н и я . |
г. |
1. Пики паводков ниже черты |
не срезаются каскадом |
плотин. |
||||||
2. Паводок 1932 |
на |
Лоцманской |
Каменке |
больше на 15%, чем в Киеве, так как |
||||||
в 1932 г. притоки р. |
Днепра ниже Киева имели |
расходы больше, чем в 1931 |
г. |
опре |
||||||
3. Расходы р. Днепра у Киева за НО лет и Лоцманской Каменки за 170 |
лет |
|||||||||
делены |
по данным |
Г. И. |
Ш веца. В |
Киеве за первые |
35 лет Q=6430 м3/с, а |
за |
после |
|||
дующие |
годы 6320, |
7070 и |
7170 м3/с. |
В среднем |
за |
140 |
лет — 6740 м3/с. При |
учете рас |
||
ходов 1684 и 1655 гг. |
и удлинении ряда |
до 455 лет |
Q=6830 мУс. |
|
|
которые также зарегулированы средними плотинами. Высокие половодья регулируют плотины с подпором до 100—200—300 м, подобные тем, какие имеются на Ангаре, Енисее, Вахте и других предгорных и горных реках.
Перенос расходов на створ перехода. Расчетные расходы во ды, определенные для Лоцманской Каменки, нужно перенести на створ проектируемого перехода, удаленный на 383 км. На этом участке р. Днепр вступает в транзитное русло (как и р. Вол га ниже устья р. Камы). Водосбор формально увеличивается, но пики ряда мелких притоков проходят раньше пика р. Днепр и никакого влияния на увеличение расхода оказать не могут. Да же на р. Ингульце с водосбором 16650 км2, впадающей выше проектируемого перехода на 10 км, пик проходит на 7—10 дней раньше. Аккумуляция воды в долине этого притока может толь ко снизить пик половодья Днепра.
По данным Гидропроекта при ВП-1% коэффициент сниже ния расхода от Лоцманской Каменки до Каховский ГЭС равен 0,83 в бытовых условиях. По опыту на р. Волге на участке Са ратов— Астрахань на расстоянии 904 км среднее уменьшение составляет 0,03% на километр при ВП-1% (1926 г.). Это в на ших условиях дает уменьшение на 0,03-366=11% или коэффи циент 0,89. Принимаем среднее значение 0,85 с некоторой града цией (в основном по данным Гидропроекта) от 0,80 при ВП-0% до 0,96 при низком уровне 1925 г. Портовые изыскания в Херсоне
191
оценили расход половодья 1931 г. в 20 000 м3/с, что корреспон дирует с нашим расходом 20 800 м3/с. Расчетный расход с ВП = = 1% + Лп = 21 600-1,17-0,85 = 21 000 м3/с.
Размеры отверстий на р. Днепре и протоке Конке. На р. Днеп ре отверстие между заложениями конусов перекрывает все рус ло между бровками. Если по условиям подходов нужно на косо горе правого берега сократить длину моста, то это возможно пу тем устройства высокой подпорной стенки с глубиной основания, как у береговой опоры. Отверстие моста на р. Днепре не меняет ся при изменении величины отверстий на протоке Конке. Ме няется только в русле глубина размыва.
Отверстия на протоке Конке могут быть разными в зависи мости от распределения расходов и величины размывов. Иссле дуются четыре варианта отверстия 150, 200, 300 и 500 м, а также пятый вариант с закрытием протока Конки. Грунты на пойме — суглинки; Уо = 0,80 м/с. Геологическое ограничение имеется ниже дна русла р. Днепра на 30 м, а в протоке Конке на 27 м. Деталь ный расчет представляется для отверстий 200 и 500 м (рис. 86).
Для |
остальных вариантов основные - данные приведены в |
табл. |
63. |
Установление конечных скоростей. Р е к а Дн е п р . За осно ву принимается бытовая средняя скорость в русле 1,70 м/с при уровне 3,80 м. Далее при углублении она увеличивается в Р'р^
раз.
П р о т о к Конк а . Проток — действующий, судоходный, не сет наносы. Бытовая скорость при уровне 3,80 арм=1,0 м/с, кото рая и принимается за основу при определении конечной скорости г»рк= 1,05 м/с. В пойменной части протока Конки по табл. 32—34 принято при глубине 3 м »0 = 0,80 м/с. Тогда vo' = 0,5 (1,0 + 0,8) = = 0,9 м/с.
Указанные скорости вводятся для расчета общего конечного размыва при проходе расчетного паводка 21 000 м3/с вне зави симости от времени его прохода.
Установление расчетных соотношений р. Расчет ведется для двух случаев.
1. О т в е р с т и е на п р о т о к е К о н к е 200 м. Ширина русла протока Конки — 150 м, пойменной части под мостом — 50 м. Раз деление общего расхода 21 000 м3/с между р. Днепром и прото ком Конкой производится через критерий М. Расход Qo, когда включаются в работу регуляционные сооружения, принят на от метке + 1,0 м. Выше остаются незатопленными только левый бе рег бровки протока Конки и главного русла, а на правой части поймы — у косогора.
По кривой расхода Qo= 5300 м3/с. Тогда первый член в фор муле (34) равен 21 000:5300 = 4,0. Второй член формулы (34) определяется через отношение между расходом пересыпанной части перехода к расходу всей поймы. Бытовой расход поймы, включая проток Конку, 3880 + 820-4700 м3/с. Бытовой расход в отверстии 200 м: 820 + 50-4,02-0,26 = 870 м3/с.
192
Рис. 86. Переход через р. Днепр и проток Конку:
а — живые сечения протока Конки при отверстиях моста 200 и 500 м: б — изменение углуб лений в руслах в зависимости от отверстий в протоке Конке; в — переход через р-. Днепр у Херсона
Тогда второй член формулы (34) |
равен (4700—870) : 4700 = |
||
= 0,81 и М = 4,0-0,81 =3,2. |
|
расчетам русло |
|
По |
табл. 29 ip = 0,72. По предварительным |
||
уширяется с 150 до 200 м. |
К о н к е |
500 м. Ширина рус |
|
2. |
О т в е р с т и е на п р о т о к е |
ла протока Конки— 150 м, пойменной части — 350 м. Находим критерий М. Первый член формулы (34) 4,0 остается. Бытовой расход в отверстии протока Конки 820+ 350-4,02-0,26 = 820 +
193
+ 370=1190 м3/с. Тогда второй член формулы (34)
4 7 0 0 __11Q0
4700 = ° ’74; 44 = 4,0-0,74=2,9 и [3= 0,68.
Определение i|3 между пойменной частью шириной 350 м и руслом шириной 150 м требует предварительного определения величины расхода в отверстии 500 м. Для этого составляем урав нение баланса.
Площадь в отверстии протока Конки 820 + 350-4,02+1410 =
= 2230 м2. Средняя глубина 2230:500 = 4,46 м. |
Тогда 21 000 = |
||
= уРм (9600 + 0,68-2230), |
откуда &рм=1,89 м/с. |
упм= 0,68-1,89 = |
|
= 1,30 м/с. |
|
|
|
Распределение расходов: |
|
|
|
р. Днепр |
1,89-9600=18 100 м3/с, |
или 86% |
|
проток Конка |
1,30-2230 = 2900 м3/с, |
или |
14% |
|
221000Дм3/с, |
или |
100% |
Находим скорость в русле и пойменной части протока Конки. Найденная выше средняя скорость 1,30 м/с относится к отвер стию 500 м в целом. Составляем уравнение баланса для распре деления расхода 2900 м3/с. Определяем значение критерия М. Расход в русле протока Конки до выхода на пойму Q0 = 370 м3/с, тогда первый член в формуле (34) 2900 : 370 = 7,9.
На рис. 87 показано разделение расхода 21 000 м3/с при от верстиях 200 и 500 м на протоке Конке. При отверстии 500 м бы товой расход р. Днепра 16 300 м3/с увеличивается от расхода с поймы до 18 100 м3/с или на 1800 м3/с.
Следовательно, в проток Конку может пойти с поймы 3470— —1800=1670 м3/с. Второй член формулы (34) зависит от тяго теющего к отверстию 500 м участка поймы при расходе 1670 м3/с. Расход всей поймы 1670+ 370 = 2040 м3/с. Тогда второй член фор-
мулы (34) |
равен |
9040_37П |
|
|
|
2040 = 0,85 и 44= 7,9-0,85 = 6,7. По табл. 29 |
|||||
(3 = 0,92. |
|
|
|
|
|
Протон |
Канна. |
|
|
|
|
|
|
500 |
зло |
£ °-т |
р. Днепр |
' |
1200 . |
Rn-1°L+Kn 1.031? |
▼ |
||
|
V/7771 Ч <\Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч Ч ^ |
f |
|||
й« |
820 |
Бытодое состояние |
3830 п3/с |
16300пУс |
|
200м 1500-• Ш т |
|
|
-12500мУс |
||
В* |
т \ 370 |
БытоВое состояние |
3510п3/с |
16300мУс |
|
SOOn |
|
|
|
|
-m o o n y с |
Рис. 87. Распределение расхода 21 000 м3/с при отверстии |
моста в свету |
||||
|
|
на протоке Конке В =200 и В =500 м |
|
194
|
|
Т а б л и ц а 63 |
|
Значение |
р при отверстиях |
Части переходов |
моста через проток Конку, м |
|
|
|
|
|
200 |
500 |
Река Днепр и проток Конка |
0,72 |
0,68 |
Проток Конка и пойменная часть моста |
1,0 |
0,92 |
В табл. 63 приведены значения р для дальнейших расчетов.
Определение отверстий и общего размыва. Расчеты приводят
ся, для двух вариантов: отверстий 200 и 500 м. |
200 м. По данным |
||||||
1. |
О т в е р с т и е |
на |
п р о т о к е К о н к е |
||||
табл. |
29 р = 0,72. |
Площадь отверстия через р. Днепр — 9600 |
м2, |
||||
через |
проток Конку |
820 + 50-4,02=1020 м2. Средняя глубина |
в |
||||
русле р. Днепра — 8,02 |
м, |
а в протоке Конке |
1020 : 200 = 5,10 |
м. |
|||
Составляем |
уравнение |
баланса: 21 000 |
= t+M(9600+ 0,72X |
||||
Х 1020), откуда |
урм = 2,02 |
м/с и ипм = 0,72-2,02= 1,45 м/с. Нахо |
дим распределение расходов между р. Днепром и протоком Кон кой до размыва:
р. |
Днепр QPM= 2,02-9600= 19520 |
м3/с, |
или 93 |
% |
|
проток |
Конка QnM= 1,45-1020= 1480 |
м3/с, |
или |
7 |
% |
|
2 21000 |
м3/с, |
или |
100% |
Для р. Днепра определяем:
1. Конечную скорость урп подбором. Вначале можно принять как предел для размыва конечную скорость, равную бытовой
1,70 м/с.
Тогда Ярк = ^ = 1 , 2 0 ; <урк= |
1,70-1,201/8= 1,70-1,020= 1,73 м/с; |
Р Ра |
7,02 = 1,18. |
|
1,73 |
При Ррк=1,18 урк= 1,70-1,18= 1,73 м/с. На этом подбор за канчиваем. Принимается ирк=1,73 м/с и Ррк=1,18.
2. Площадь русла после размыва:
|
|
19 600 |
11 300 м2. |
|
’р м _ |
1,73 |
|
|
|
||
_ |
3. Величины размывов: |
отметке — 5,65. Ятах= 11,80-1,18 = |
|
# |
= 8,02-1,18 = 9,45 на |
=13,90 м и на отметке — 10,10.
Для протока Конки определяем:
1.Конечную скорость в отверстии 200 м после размыва:
v nK= 1,0 /1,45\У8 = 1,05 м/с.
u . o j
195
2. Площадь после размыва: ©=1480 : 1,05=1410 м2.
3. Коэффициент конечного размыва:
Р=19.,38.
|
|
рк 1020 |
|
|
|
|
+ Величины размывов: |
отметке — 3,75 |
и максимального |
||||
Н = 5,'47-1,38= 1,55 м |
на |
|||||
Tfmax9.20 -1,38 = 12,70 на отметке — 8,90. |
|
|
||||
2. О т в е р с т и е |
на |
п р о т о к е |
К о н к е 500 м. Ранее опре |
|||
делено распределение расходов между р. |
Днепром и протоком |
|||||
Конкой до размыва при значении j3 = 0,68: |
|
|
||||
QpM= |
1,89-9600= 18 100 м3/с, |
или 86% |
||||
<2ПМ= |
1,30-2230 = |
2900 |
м3/с, |
или |
14% |
|
|
|
221000 |
м3/с, |
или |
100% |
Средняя скорость в протоке Конке 1,30 м/с относится ко все му сечению 500 м. Найдем распределение расхода 2900 м3/с под мостом при (3 = 0,92 (см. табл. 29) и составим уравнение баланса при площади отверстия 820 + 350-4,02=1410 м2.
2900 = &рм (820 + 0,92-1410).
Отсюда ирм=1,37 м/с; иПм = 0,92• 1,37= 1,26 м/с до размыва.
QPM= 1,37-8,20= 1130 м3/с,или 39% (4,5%)
QrtM= 1,26-1410= 1770 м3/с,или 61% (9,5%)
22900 м3/с,или 100% (14,0%)
Подпор перед переходом. Пересыпанная часть живого сече ния за вычетом расхода протока Конки и р. Днепра составляет 20%• По табл. 40 Я =0,040. Площадь отверстия до размыва
9600 + 1020 = 10 620 м2. и= 21000/10620= 1,97 м/с. Площадь всего
сечения 9600 + 820+14 900 = 25 220 |
м. |
иб = 21 000 : 25 320 = |
|
= 0,83 м/с. Уклон долины — 7,2 см/км. |
|
|
|
Пересыпанная пойменная часть подхода 5100—1250—200 = |
|||
= 3650 м = 3,65 км. Тогда подпор до |
размыва Лг = 0,04(1,972 — |
||
- 0,832) + 0,5 • 7,2 • 3,65 • 0,7 = 0,13 + 0,09 = 0,22 |
м. |
|
|
Площадь конечного размыва 9600-1,17 + 6,68-200=12 500 м2. |
|||
у= 21 000 : 12 500= 1,67 м/с. Тогда подпор |
после размыва |
Дг = |
|
= 0,04 (1,672 — 0,832) + 0,3 • 7,2 • 3,65 • 0,7 = 0,08 + 0,06 = 0,14 м. |
волна |
||
Наименьшая отметка бровки подхода: уровень — 3,80; |
с набегом — 1,20; подпор — 0,22; запас — 0,50. Всего — 5,72 м.
Определение отметок размывов. Для р. Днепра определяем: 1. Конечные скорости после размыва
v Р К '
1,70 ( i a V8= l,7 2 . U,7<y
196
2. |
Площадь русла после размыва |
|
|
|
18 100 |
= 10 500 |
|
|
1,72 |
|
|
3. |
Коэффициент конечного размыва в русле |
||
|
Р рк |
10 500 |
1,09. |
|
9600 |
||
|
|
|
4.Величины размывов: среднего Н = 8,02• 1,09 = 8,80 м; на от
метке— 5,00 и максимального Ятах= 11,80-1,09= 12,90 на отмет ке — 9,10.
Для протока Конки задаемся Ррк=1,22. |
Тогда |
Душ=1,34 и |
||||||||||||
5 = 150-1,34 = 200 |
м. Составляем |
уравнение |
водного баланса |
|||||||||||
после размыва: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
2900 = QpM+ Q nM=150-l,34-5,47-1,34- 1,05+ 300-4,02-1,34 X |
||||||||||||||
|
|
Х0,9= 1500+ 1400 = 2900 м3/с. |
|
|
|
|
|
|||||||
Конечные отметки размыва: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
русло //= 5,47 -1,22= 6,67 |
м на отметке |
—2,86; |
|
|||||||||||
/ / |
т а х — |
9,2-1,22= 11,20 м на отметке |
—7,40; |
|
||||||||||
пойма |
//= 4,02 -1,37 = 5,50 |
м |
на отметке |
— 1,70. |
|
|||||||||
Составляем общее уравнение баланса после конечного раз |
||||||||||||||
мыва. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Река Днепр: |
10500-1,72=18 100 м3/с, |
или 86% =86% ; |
||||||||||||
проток Конка, русло: 1430-1,05=1500 м3/с, |
или 7,5% ]>4,5% |
|||||||||||||
проток Конка, пойменная часть: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1550-0,90= 1400 м3/с, |
или 6,5% <9,5% |
|
|
||||||||||
|
|
21000 м3/с, |
или |
100% |
|
100% |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 64 |
||
|
|
Конечные |
Коэффициенты |
|
Конечные |
|
|
|
||||||
|
|
отметки |
скорости после |
Расход |
|
|||||||||
|
|
размыва |
|
размыва |
размыва, м/с |
|
||||||||
Отверстия в свету |
|
|
|
|
в про |
Подпор, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
на протоке Конке, |
м |
„ Р- |
протока |
г, р* |
протока |
|
Р- |
протока |
токе |
м |
||||
|
|
|
Конке |
|
||||||||||
|
|
Днепра |
Конки |
Днепра |
Конки |
Днепра |
Конки |
|
|
|||||
0 |
|
—13,00 |
—9,80 |
1,40 |
1,48 |
1,82 |
|
1,05 |
|
0 |
0,40 |
|||
150 |
|
— 10,50 |
1,23 |
1,75 |
|
|
5,2 |
0,24 |
||||||
200 |
|
— 1 0 ,1 0 |
—9,10 |
1,18 |
1,38 |
1,73 |
|
1,05 |
|
7,0 |
0 ,2 2 |
|||
300 |
|
—9,70 |
—8,35 |
1,14 |
1,33 |
1,73 |
|
1,05 |
9,8 |
0 ,2 1 |
||||
500 |
|
—9,10 |
—7,40 |
1,09 |
1 ,2 2 |
1,72 |
|
1,05 |
|
14 |
0,19 |
|||
Бытовое состояние |
— 8 ,0 0 |
—5,40 |
1 ,0 |
|
1 ,0 |
1,70 |
|
1 ,0 0 |
|
23 |
0 |
197
В результате составлена табл. 64 для пяти вариантов с отвер стиями на протоке Конке, включая вариант с его закрытием. От верстие на р. Днепре остается неизменным— 1200 м, но углубле ние и подпор меняются.
Из рассмотренной таблицы видно, что закрытие протока Кон ки вполне возможно. Отверстия моста на протоке Конке могут быть 150 и 200 м. Предпочтительнее отверстие 200 м, так как оно лучше увязывается по ситуации и имеет некоторый запас пс сравнению с отверстием 150 м (без учета других факторов). От метка бровки подхода должна быть по предыдущему расчету не менее 5,72 м.
Проверка надежности перехода. Проверка .производится на проход паводка ММ при снятии части запасов. Расчет выполняем на QMM= 36 000 м3/с при уровне 5,10 м и отверстии в протоке Конке 200 м. Расход этот больше, чем по предыдущему расчету, на 71 % и по уровню на 1,30 м.
Находим критерий М. Расход Q0 имеет прежнее значение —
36 000
5300 м3/с. Тогда первый член формулы (34) - ^ = 6,8; расход
поймы — 9500 м3/с. |
Расход пересыпанной части при средней вы |
||
соте потока |
5,60 м |
будет 50-5,60-0,44=120 |
м3/с. Второй член |
формулы |
— ---— ^ - = 0,99 и 714=6,8-0,99 |
= 6,7. По табл. 29 |
Р= 0,85 составляем уравнение баланса при площади под мостом
1090+ 50-5,60=1470 м2:
36 000 = ®ри (11 300 + 0,95 • 1470),
откуда г)рм=2,86 м/с; х)пм = 0,95-2,86=2,70 м/с.
Находим конечное распределение расходов:
QPM= 2,86-11 300 = 32 100 м3/с, или 89% < 93%
QnM= 2,701470= 3900 м3/с, или 11% > ' 7% 236000 м3/с, или 100% 100%
Для р. Днепра
р = Ъ ^ .= 1 26.
2,20
Размывы Н = 1,26-9,25= 18,70 м; Яшах= 1,26-13,10= 16,50 на отметке 5,10—16,50= —11,40 м < 10,10 м, следовательно, углубле ние в русле получалось всего на 1,30 м.
Для протока Конки
р = Ы 2= 1,93.
1,40
Размыв Яшах= 1,93-10,50 = 20,30 м на отметке 5,10—20,30 = = 15,20 м, что ниже на 6,30 м отметки по первому расчету. Если
198
опоры будут на отметке скалы — 25 и —30 м, то до отметки раз мыва — 15,20 имеется еще огромный запас.
Определим подпор. Пересыпанная часть подхода за вычетом
расхода протока Конки |
2о°° ■100= 26%; по табл. 40 К = 0,05. |
||||
Тогда Дг = 0,05 (2,872 - |
|
36 000 |
|
0,2) 5,5 = 0,40 + |
|
0,942) + 0,5 • 0,072 (5,2- 1,2- |
|||||
+ 0,09 = 0,49 м. |
|
|
|
|
|
Отметка подпертого уровня 5,10 + 0,49 = 5,59 м, что меньше от |
|||||
метки бровки подхода |
|
(—5,72 м) |
на 0,13 м, но без учета волны |
||
1,2 м и запаса 0,50 м. |
паводок может пропустить |
переход при |
|||
Определим, |
какой |
||||
снятии части |
запасов: |
0,5[1,20 |
(волна)+0,50] = 0,85 м. После |
некоторых попыток останавливаемся на подпоре 0,35 м против искомого уровня и расхода. Отметка подпертого уровня воды 5,72—(0,85 + 0,35) =4,52 м. Это соответствует по приложению 3 ежегодной ВП-1 : 10.000 и расходу 27 000 м3/с, что больше, вклю
чая Кп принятого расхода 21 000 м3/с, |
на 29%, а по уровню на |
0,5 м: 4,52— (3,80 + 0,22) =0,50 м. |
|
Выводы. Отверстие моста 200 м на протоке Конке вполне на |
|
дежно при принятой ежегодной ВП-1% |
с запасом /Сп = 1,17. Оно |
практически достаточно надежно при |
проходе паводка с ВП = |
= 1 : 10000 при снятии 50% запаса, а также при проходе павод ка, близкого к предельному (1 : 1010), без запасов. В этом случае допускаются некоторые перерывы движения при значительной волне.
Для железнодорожного перехода в этих условиях при снятии 50% запасов и предельном паводке отметка бровки должна быть не менее 5,10 + 0,49 + 0,85 = 6,44 м, что выше принятой бровки для автодорожного перехода на 0,78 м.
Подобное определение действительной надежности надо про изводить на каждом переходе для сведения заказчика, комиссии, принимающей переход в эксплуатацию и самого автора.
П О С Л Е С Л О В И Е
Рентабельность и обоснованный производственный риск. На дороге прекратилось движение — размыт мост. Что это — ошиб ка в расчете, недосмотр в эксплуатации или проход паводка вы ше расчетного? Последнее всегда возможно, поскольку сооруже ния не рассчитываются на ММ. При эксплуатации на дорогах тысяч больших и средних переходов и сотен тысяч малых соору жений за срок их службы 50—100 лет создаются в комплексе сотни тысяч и миллионы годосооружений. Поэтому всегда может пройти много паводков с ежегодной ВП-1 : 100 и один-два павод ка с ВП-1 : 106 и более редкий.
Каждый мостовой переход должен окупиться в определенный срок, например в 10 лет. После этого за вычетом эксплуатацион ных расходов, текущего и капитального ремонтов он должен, как
199