книги из ГПНТБ / Валиев, С. А. Комбинированная глубокая вытяжка листовых материалов
.pdf
|
|
|
/ г |
|
|
Рис. |
7. |
Зависимость сте |
|||
2,3 |
|
|
|
|
пени |
вытяжки |
от величины |
||||
|
|
|
|
|
|
зазора при вытяжке на ра |
|||||
2,2 |
|
|
|
|
|
|
диальной |
матрице [51]: |
|||
|
|
3 |
4 |
|
|
/ — латунь |
Л63: |
2 —ннзкоугле- |
|||
2,1 |
|
|
|
|
роднстая |
сталь: |
3 —• хромонике- |
||||
|
|
/ Ч |
|
|
левая |
сталь: 4 — алюминий |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2'\s |
1fi 1,3 1,2 1,1 1,0 0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
к |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Sg |
|
|
|
|
предел этого диапазона, |
степень |
вытяжки |
остается |
неизменной, |
|||||||
а при зазорах, величина которых |
меньше нижнего предела это |
||||||||||
го диапазона, |
т. е. при |
комбинированной |
вытяжке, |
степень вы |
|||||||
т я ж к и |
резко |
снижается |
до |
обычно |
рекомендуемых |
значений. |
|||||
Н а |
практике обычно |
операции |
вытяжки |
выполняют в диапа |
|||||||
зоне величин |
зазоров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
^ |
z, |
^ |
0,75 |
|
|
|
(13) |
|
|
|
|
|
|
> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, коэффициент с в формуле (1), принимаемый обычно из опытных данных, может быть вычислен для вытяжки по аналитической зависимости, учитывающей утолщение края заготовки:
с = 0,75 -т- 1,0 1. (14)
При зазорах по формуле (13) операция представляет собой вытяжку с протяжкой утолщенного края, т. е. последовательно имеются зоны / и / / в очаге деформации . Так же, как при опе рации «чистой» вытяжки, здесь изделия получаются невысокого класса точности, и степень вытяжки ограничивается неблаго приятными условиями деформации в критический момент, когда опасным сечением воспринимаются все составляющие напря жения . Границы м е ж д у операциями, выполняемыми по схемам
вытяжки, полукомбинированной |
и комбинированной |
вытяжки, |
|||||||
построенные |
по |
ф о р м у л а м (8'), |
(11), |
(12), (13), |
показаны на |
||||
рис. 8, а. Здесь |
ж е |
показана |
граница |
значений |
т ^ , |
применяе |
|||
мых на практике. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Граница |
между |
комбинированной |
вытяжкой |
и |
|
протяжкой |
|||
при прочих |
равных |
условиях |
(тя |
и |
параметры |
|
инструмента) |
приближенно определяются следующими соотношениями,- выве
денными |
из уравнения |
неизменности объемов (при условии не |
||||
значительного влияния |
закругления |
пуансона) . |
|
|||
Д л я |
первой |
операции |
|
|
|
|
|
mdl |
= |
1 |
|
~ , |
(15) |
|
|
|
2s |
|
|
|
|
|
|
1 + ! ^ r ( 1 |
+ 2 m * . t g a - < ) |
|
20
где SJ ——so — относительная |
толщина дна |
изделия. |
|
|
|
|||||||
|
di |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если известна относительная толщина заготовки, то зависи |
||||||||||||
мость |
преобразуется: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + |
|
|
£ - ( l + 2mS l t g a - m s 2 , ) |
|
|
|
||||
|
|
|
|
tg a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(16) |
#1 |
|
|
|
|
|
Формулы (15) и (16) можно ис |
||||||
|
|
|
|
пользовать |
и для |
случая вытяжк и |
||||||
|
|
|
|
|
на |
радиальных |
матрицах, |
|
если |
|||
v\ |
|
|
|
|
представить |
закругления |
кромки |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
%+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8] |
'Область полной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
комбинированной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 |
—Вытяжки— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,< |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i\37 ОМ 0,1*5 0,5 |
0,65 md. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ю |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Щ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
< |
|
|
|||
Д7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,6 |
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
«I1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
•0,8 |
|
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
to. |
0,05 |
0,1 |
0,15 |
Sj> 1,0, |
0,1 |
|
0,2 |
0,3 |
OA |
sdi |
||
|
|
В) |
|
|
|
|
|
|
г) |
|
|
|
Рис. 8. Границы между различными процессами: |
|
|
|
|
|
|
||||||
а—вытяжки, полукомбиннрованной |
и комбинированной |
вытяжки |
(первый |
переход); |
||||||||
б, е — комбинированной вытяжки, протяжки и штамповки сдвигом |
(первый |
переход); |
||||||||||
т „ =0,65; г — комбинированной |
вытяжки |
из утоненной |
заготовки — стакана |
и про- |
||||||||
тяжки |
(последующий |
переход); |
|
a=15°; i;i,=m, т —0,65 • 0,7«0.45 |
|
|
|
21
матрицы в |
пределах зоны |
утонения |
в |
виде |
хорды, |
угол |
которой |
||||
к оси вытяжки определяется |
формулой |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
# щ |
+ '"si |
|
|
|
|
|
|
|
|
« |
|
arccos |
|
—R—ггр |
|
|
|
|
|
« |
= |
- f |
= |
|
2 |
|
• |
|
(17) |
где R„s |
= |
— . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
So |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Граница |
между |
комбинированной |
|
вытяжкой и протяжкой на |
|||||||
последующей операции определяется |
|
формулой |
|
|
|||||||
|
|
т " - = |
|
г |
^ |
' |
|
|
— |
• |
(18) |
|
|
|
] / |
' + - t i ^ ( l + 2 m s t g a _ m 2 ) |
|
|
|||||
|
So |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Sd. -— — |
относительная |
толщина |
дна |
изделия; ms |
— сум- |
||||||
марный |
коэффициент |
утонения; |
|
|
|
|
|
||||
|
|
ms = mSltnSt |
. . . mS ; ] |
=- |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
5 o |
|
|
|
На рис. 8, б, в, г показаны эти границы, построенные соот ветственно по формулам (15), (16) и (18) для угла а = 1 5 ° и разных относительных толщин. Выше каждой кривой имеется область комбинированной вытяжки, причем для существования комбинированного процесса на любой операции необходимо и достаточно, чтобы при данном та коэффициент утонения в на чальный критический момент соответствовал выражению
|
|
|
|
т$, = — |
< |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если коэффициенты |
равны |
значениям, |
рассчитанным |
по |
||||||||||
формулам |
(15), |
|
(16) |
и (18), |
или больше их, то процесс прохо |
|||||||||
дит по схеме, где в очаге деформации в критический |
|
момент |
||||||||||||
имеется только |
зона |
/ / , |
что |
соответствует |
операции |
протяжки . |
||||||||
На рис. 8, б |
и в внутри области, соответствующей |
протяжке |
||||||||||||
на первой |
операции, |
можно |
провести |
дополнительную |
границу, |
|||||||||
р а з д е л я ю щ у ю ее |
на |
две |
части. |
Выше |
этой границы |
распола |
||||||||
гаются операции, |
характеризующиеся |
предварительным |
изги |
|||||||||||
бом периферии |
заготовки |
в |
меридиональном |
сечении |
вокруг |
|||||||||
кромки пуансона |
(так н а з ы в а е м а я |
«свертка» |
с утонением), |
ни |
||||||||||
ж е — операции, |
протекающие |
без |
указанного |
изгиба. |
|
|
|
|||||||
Расчеты |
по |
формуле |
(16) |
показывают, |
что протяжка |
начи |
||||||||
нается при |
ширине свободного |
кольцевого |
участка |
заготовки |
||||||||||
D ° ~ d " . — (1,25H-1,5)S0 , а |
это |
приводит |
к |
изгибу вокруг |
кромки |
пуансона и прилеганию этого участка к пуансону еще до момен-
22
т а совпадения центра радиуса закругления |
последнего |
с уров |
|||
нем верхней кромки рабочего пояска матрицы. Таким |
образом, |
||||
получается как бы вытяжка стакана с последующей |
протяжкой, |
||||
выполняемые за один ход пресса. |
|
|
|
||
Если принять, что изгиб исключается при начальной |
ширине |
||||
кольцевого участка заготовки |
|
|
|
||
то получим процесс «штамповки сдвигом», |
который |
|
является |
||
особым |
видом «чистой» протяжки на первом |
переходе |
[6]. |
||
В процессе штамповки сдвигом можно отметить две харак |
|||||
терные |
стадии. |
|
|
|
|
П е р в а я стадия процесса |
формоизменения |
(когда |
происходит |
||
осадка |
кромки заготовки, |
опирающейся на |
рабочую |
поверх |
ность матрицы, и внедрение пуансона в центральную часть за готовки) по схеме деформации и по характеру кривой усилие — путь (рис. 9, а, б) напоминает начальные стадии процесса про бивки (смятие, сдвиг), но с зазором, исключающим появление скалывающих трещин. Кроме того, эта стадия аналогична этапу образования зоны утонения в очаге пластической деформации при комбинированной в ы т я ж к е или при протяжке, когда проис ходит осадка (сплющивание) заготовки по кольцевой поверхно сти между кромкой пуансона и рабочей конической или торои дальной поверхностью матрицы.
П е р в а я стадия процесса завершается началом затекания центральной части заготовки в рабочий поясок матрицы и воз никновением сдвиговой деформа ции в толще заготовки по кони ческой поверхности, соединяющей кромки пуансона и верхние кром ки рабочего пояска матрицы. По
этой поверхности и |
происходит |
|
||||
р а з р у ш е н и е |
материала (при |
не |
|
|||
правильном |
расчете |
процесса) |
в |
|
||
момент, |
когда |
технологическое |
Лл ,мм |
|||
усилие |
достигает |
максимума . |
||||
Эксперименты |
показывают, |
что |
|
при прочих равных условиях это
усилие |
несколько меньше усилия |
||
обычной |
операции |
протяжки, |
|
Рис. 9. |
Последовательность |
деформиро |
вания заготовки при штамповке сдвигом. Положение точки с на разных этапах формоизменения свидетельствует об от сутствии изгиба периферии заготовки
23
л и и ) , |
целесообразна оценивать возможности операции |
с учетом |
||||||||||
истинного |
коэффициента |
|
утонения |
/ п ? и |
в |
указанный |
момент: |
|||||
|
|
ms |
= |
—• |
|
|
|
|
|
|
|
(20) |
|
|
|
" |
sx |
V |
( » - < ) ^ T t |
t g « |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
2 s </, |
" 4 |
|
|
|
||
где s.v—ширина свободной кольцевой поверхности |
в |
критиче- |
||||||||||
ский момент; /Ст ,-—степень |
тоикостениости |
изделия; KTl |
=— ; |
|||||||||
5 Д — толщина |
дна |
изделия, |
мм. |
|
|
|
|
|
||||
В |
связи |
с тем, |
что s.t -< |
° ° ~ |
" , |
m S | |
| > m S l . |
Эта |
особен |
|||
ность |
штамповки |
сдвигом |
( з а к л ю ч а ю щ а я с я |
в том, |
что |
истинная |
степень утонения меньше условной, обычно принимаемой в рас четах) открывает новые технологические возможности получе ния изделий с толстым дном п особо тонкими стенками. З а м е
тим, что на первом переходе комбинированной вытяжки |
истин |
||
ная степень утонения больше условной. |
|
|
|
Д л я характеристики изделий, получаемых вытяжкой |
е при |
||
нудительным утонением стенок, удобно пользоваться |
приведен |
||
ным выше критерием степени тонкостенности /Ст , |
показываю |
||
щим, во сколько раз толщина стенки меньше толщины |
дна изде |
||
лия. При комбинированной в ы т я ж к е и протяжке |
за |
|
первый |
переход можно получить степень тонкостенности, примерно об
ратно |
пропорциональную коэффициенту |
утонения: |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
s i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если принять обычный для большинства |
материалов коэф |
||||||||||||
фициент утонения tnSl = 0,6 |
-г- 0,7, то |
|
степень |
тонкостенности |
||||||||||
изделий может |
быть |
/Ст , — 1,45-е- 1,65 |
(за один переход). По |
|||||||||||
сравнению с этими значениями при штамповке сдвигом |
можно |
|||||||||||||
получить большие степени |
тонкостенности |
(например, |
/Ст, = 4) |
|||||||||||
ввиду иной зависимости этого критерия |
от основных |
параметров |
||||||||||||
процесса: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
* т , = |
I / |
- |
^ |
^ |
L |
|
|
|
|
|
(21) |
где |
m^ п р е д — предельный |
коэффициент |
утонения |
при |
протяж |
|||||||||
ке д л я |
данного |
материала . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
На |
рис. 11 |
показана зависимость |
Кг, |
от |
mdl при |
различных |
|||||||
з ^ , |
вычисленная по |
формуле |
(21) |
для |
/ п л п р е д ^ 0 , 4 |
(сплошные |
25
Кг,
U N
|
|
|
|
|
|
Рис. 11. Зависимость коэффициен |
|||||||
|
|
|
|
S„,=0,5 |
та |
уменьшения |
периметра |
тал |
|||||
|
|
|
|
от |
степени |
тонкостенности |
Кт, |
||||||
|
|
|
|
|
|
при |
штамповке |
сдвигом |
при |
раз |
|||
|
|
St,=0,t |
0,2 |
~0,Ч « 5 С |
личной |
относительной |
толщине |
||||||
|
|
дна |
изделия |
|
|
|
|
|
|||||
/ |
0,5 |
5,5 |
(7,7 |
0,6 |
та, |
|
|
|
|
|
|
|
|
к р и в ы е — а л ю м и н и й , ыизкоуглеродистая |
сталь) |
и |
для |
/п«П ред« |
|||||||||
« 0 , 3 5 |
(штриховые кривые — |
латунь) . |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Формула (21) выведена при условии, |
что |
истинный |
коэффи |
||||||||||
циент утонения, |
вычисляемый |
по |
формуле (20), |
в |
критический |
||||||||
момент |
равен предельному. |
По-видимому, |
при |
этом |
процессе |
||||||||
действительно можно работать с предельным |
коэффициентом |
||||||||||||
утонения, |
т. е. истинный |
коэффициент |
утонения |
фактически |
бу |
дет иметь большее значение, если его определять по соотноше-
нию |
tns„~—^~ |
|
— |
|
— с |
учетом |
клиновидного |
сечения |
очага |
||||
деформации . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент |
уменьшения |
периметра |
заготовки при |
|
штам |
||||||||
повке сдвигом можно |
вычислить по формуле |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
m d l > |
|
J |
— |
|
|
|
|
(22) |
||
или |
после подстановки |
Ki |
из |
формулы |
(21) |
и |
преобразований |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(22') |
где |
|
|
Л = |
2(1 + |
2sdl) |
|
1 |
+ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
s пред |
|
|
|
|
|
|
+ |
|
^ t t g a + 8s r f i (l |
+sdi) |
|
— 1 |
t g a |
; |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
s |
пред |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Б=--% |
t g a + 2 ( 1 + 2sdf |
(-1 |
|
|
Л . |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
\ m s |
пред |
|
/ |
|
|
Расчеты по этой формуле показывают незначительную зави |
|||||||||||||
симость m,it |
от угла |
а |
в диапазоне |
углов, обычно принятых д л я |
|||||||||
операции протяжки . Наиболее благоприятными |
д л я |
процесса |
|||||||||||
штамповки |
сдвигом, |
очевидно, |
являются |
углы |
матрицы |
около |
10°. Заметим, что уменьшение угла матрицы приводит к увели чению толщины дна в процессе деформации .
26
Граница, р а з д е л я ю щ а я |
операции штамповки |
сдвигом |
и про |
|||||
т я ж к и , рассчитана по формуле (22) |
для |
tns п р е |
л = |
0,4 |
и |
нане |
||
сена на рис. 8, б (штриховая линия) . Приближенно |
эта |
граница |
||||||
может быть определена т а к ж е по формуле |
|
|
|
|
|
|||
Рассчитанная по этой |
формуле |
при |
Кг, — |
|
граница |
|||
показана |
на графике (см. рис. 8, в) штриховой |
m s |
пред |
|
|
|||
линией. |
|
|
||||||
Если |
проанализировать |
с помощью |
соотношений |
(16) |
и (22) |
имеющиеся в литературе примеры так называемой свертки с
утонением, которая |
используется в |
качестве |
первой |
операции |
||
с / ^ , « 0 , 6 ^ - 0 , 7 |
в технологических |
процессах |
протяжки |
[1, 30, |
||
34] из заготовок |
с |
Sr>=0,1-4-0,2, то можно убедиться, |
что |
эта |
операция чаще всего представляет собой протяжку (см. рис. 5) или операцию, близкую к протяжке (так как имеет зону ./ не значительных р а з м е р о в ) . Последующие операции указанных тех
нологических процессов |
т а к ж е соответствуют протяжке, что сле |
|||
дует нз формулы |
(18). |
Применение протяжки на первой и по |
||
следующих операциях |
объясняется |
спецификой |
тонкостенных |
|
изделий, которая |
требует большого |
суммарного |
уменьшения по |
перечного сечения при небольшом уменьшении диаметра,
Как уж е отмечалось, большую степень тонкостенност.и, чем при «свертке» с утонением, можно получить штамповкой сдви
гом, которая наряду с протяжкой |
и |
обратным выдавливанием |
|
может |
служить в качестве первой |
операции в технологии про |
|
т я ж к и . |
По сравнению с протяжкой |
и |
комбинированной вытяж |
кой (когда торец стенки образован поверхностью среза заготов ки) качество кромки изделий после штамповки сдвигом полу чается значительно более высоким (без фестонов и трещин) ввиду того, что в торец изделия переходит не поверхность среза заготовки, а поверхность листа (см. точку с на рис. 9), ....
Г л а в а I I . ПЕРВЫЙ |
ПЕРЕХОД |
|
|
|
КОМБИНИРОВАННОЙ |
ВЫТЯЖКИ |
|
|
|
/. ОСОБЕННОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ |
ПЛОСКОЙ |
|
||
ЗАГОТОВКИ |
|
|
|
|
Последовательность деформирования заготовки |
при комби |
|||
нированной |
вытяжке (см. рис. 3 и 4) показывает, |
что на пер |
||
вой стадии |
происходит |
процесс вытяжки, продолжающийся д о |
||
полного прилегания заготовки к рабочей |
(тороидальной или ко |
|||
нической) поверхности |
матрицы, граничащей с ее рабочим по |
|||
яском. |
|
|
|
|
При комбинированной вытяжке на радиальной |
или кониче |
|||
ской матрице со скругленным переходом |
в рабочий |
поясок это |
||
му моменту |
соответствует угол между |
линией, |
соединяющей |
центры радиусов скругления кромки матрицы |
и пуансона, и го |
|||
ризонталью (см. рис. 3, а): |
|
|||
|
|
a'R - |
arccosR** + R™ + m« . |
(23) |
Путь пуансона |
при этом на радиальной матрице |
|||
|
К = |
So ( # ы * + Ras + 1) (1 — sin а ^ ) , |
||
на конической |
матрице со скруглением /?.„ |
|
||
К = К |
+ |
s0 [(RBS |
+ 1) (1 — sin с^) — RMS |
sin a'R\. |
При комбинированной в ы т я ж к е на конической матрице без скругления в месте перехода в рабочий поясок (см. рис. 4, а) угол между линией, соединяющей центр радиуса пуансона с точкой пересечения образующих конуса и рабочего пояска мат рицы, и горизонталью определяется в указанный момент (перед началом принудительного утонения):
1 — mucosa + #ns(l —cos a)
Po = arctg |
l- |
, |
(24) |
|
(mS j L + |
R n s ) sin a |
|
а путь пуансона
s o [(1 + Rns) sin a + mSl cos a — 1 — Rns (' — c o s a)] sin a
28
С точки |
зрения условий |
разрушения |
заготовки, |
процессы |
||
вытяжки с |
принудительным |
утонением |
(протяжка, комбиниро |
|||
ванная вытяжка, штамповка |
сдвигом) имеют |
общее |
принци |
|||
пиальное преимущество перед вытяжкой без утонения. |
|
|
||||
Как известно, при в ы т я ж к е опасное |
сечение |
заготовки |
л о к а |
|||
лизуется или на участке донного закругления, |
примыкающем к |
|||||
вертикальной стенке, или в |
начале этой стенки. Р а з р ы в |
заго |
товки происходит на границе, где заканчивается контакт ее с кромкой пуансона и сила трения между ними стремится к нулю.
Этим можно объяснить, что на закруглении трещина |
|
возникает |
|||||||||||||||||
при небольшом ходе |
пуансона |
(на |
первой стадии), |
а |
|
в |
нижней |
||||||||||||
части с т е н к и — п р и входе |
пуансона |
в |
рабочий |
поясок |
матрицы |
||||||||||||||
(на второй стадии), когда заготовка |
у ж е полностью |
|
охватила |
||||||||||||||||
кромку пуансона. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
К разрушению заготовки, помимо других факторов, |
приво |
|||||||||||||||||
дит |
малое упрочнение |
материала в |
этом |
месте, |
связанное |
л и ш ь |
|||||||||||||
с изгибом |
и некоторым |
произвольным |
утонением. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Иные |
условия на |
рассматриваемом |
участке |
заготовки |
соз |
|||||||||||||
дает в ы т я ж к а с принудительным утонением. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
При комбинированной в ы т я ж к е |
возникают |
два |
критических |
|||||||||||||||
момента, |
когда возможно |
разрушение |
заготовки. |
|
Первый |
— |
|||||||||||||
переходный |
этап (начало |
утонения |
стенки), |
второй — |
|
конечный |
|||||||||||||
этап утонения стенки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
К а к у ж е |
отмечалось |
(см. гл. I ) , |
переходный |
этап |
|
соответст |
||||||||||||
вует возникновению и развитию зоны |
принудительного |
утоне |
|||||||||||||||||
ния до ее стационарной |
формы. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Н а ч а л о затекания |
|
материала в |
рабочий |
поясок |
|
матрицы |
||||||||||||
(см. рис. 4, б) соответствует характерному граничному |
моменту |
||||||||||||||||||
переходного этапа . При этом могут быть два случая: |
1) |
aR |
> |
ос |
|||||||||||||||
(на |
радиальной матрице) |
или |
|
Р о > « |
(на |
конической |
матрице) |
и |
|||||||||||
2) |
aR < а или (Jo^cc. В первом случае |
переходный |
этап |
имеет |
|||||||||||||||
две |
фазы . Н а ч а л ь н а я |
ф а з а |
характеризуется сложным |
|
н а п р я ж е н |
||||||||||||||
ным состоянием, вызванным |
осадкой |
(сплющиванием) |
|
заготов |
|||||||||||||||
ки |
между |
кромкой пуансона |
и |
рабочей |
(конической |
или |
торои |
дальной) поверхностью матрицы . П р и этом встречное касатель ное перемещение рабочих инструментов с одновременным скольжением заготовки относительно матрицы и течение м а т е риала в сторону, противоположную перемещению пуансона,, вызывает, во-первых, нарастающие растягивающие н а п р я ж е н и я от силы трения по матрице и сопротивления зоны /, во-вторых, увеличивающуюся силу трения на поверхности заготовки, кон тактирующей с пуансоном (по закруглению и частично по боко вой поверхности). Эта сила трения направлена по движению пу ансона и, следовательно, выполняет полезную работу передачи части технологического усилия непосредственно в очаг пласти
ческой деформации (а не через дно |
заготовки) . |
|
В момент затекания материала |
в рабочий поясок |
м а т р и ц ы |
с ж и м а ю щ и е и растягивающие напряжения достигают |
величины, |
|
|
|
29 |