![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Эксплуатация корабельных двигателей внутреннего сгорания лекции
..pdfгде Ъ - постоянный коэффициент, учитывающий размеры
цилиндра, тактность двигателя и участок детали,
для которой проводится исследование.
Та же формула может быть выражена через другие величины:
р (Рки,ЧнПА )°>5 |
(3.61) |
--- ^ 8 8 |
Связь между тепловым потоком и температурой в харак терных точках как поршня так и втулки цилиндра устанавли вается в виде уравнения
t i= K 4+ K eC|/ , |
(3.62) |
что свидетельствует о линейной зависимости между темпе
ратурой и удельным тепловым потоком. Возрастание теплово
го потока является причиной повышения температуры деталей цилиндрово-поршневой группы. Коэффициенты к, и кг
остаются постоянными для исследуемой точки детали и могут
быть оценены с помощью предварительных экспериментов.
Следует оговориться, что все приведенные выше рас
суждения справедливы только при постоянном термическом сопротивлении стенок и используются для оценки изменения
температуры деталей вследствие изменения нагрузки, внеш них условий, нарушения регулировки и т. д. При изменении
теплопроводности стенок (по причине лакоили нагарообразований, а также из-за отложения накипи в заруба-
шечном пространстве) эти формулы применять нельзя.
Несмотря на уменьшение теплового потока ^ , температуры
деталей в перечисленных случаях растет.
80
§ 6. Влияние отложений накипи, нагара и лака на тепловое состояние деталей цилиндрово
поршневой группы
Процессы отложения накипи на поверхности втулок и
крышек цилиндров, отложения нагара (лака) на поверхно
стях поршня всегда сопровождают работу двигателя и ока
зывают существенное влияние на его тепловое состояние. Эти явления имеют одинаковые последствия и одинаковый характер проявления, поэтому рассматриваются вместе.
На рис. 3.7 показана схема отвода тепла от стенки,
не имеющей отложений, и |
ВоЭо. |
|
при наличии отложений на |
|
|
|
|
|
кипи (или нагара). Рас |
|
|
смотренные в § 4 законо |
|
|
мерности теплопередачи в |
|
|
цилиндре .двигателя позво |
|
|
ляют проанализировать |
|
|
влияние отложений на |
|
|
тепловую напряженность |
|
|
двигателя. |
|
|
При наличии отложений |
|
|
на поверхности стенки |
Рис. 3.7. Схемы теплопереда |
|
(детали) термическое соп |
||
ротивление теплоотвода |
чи через |
стенку цилиндра |
без отложений накипи или |
||
возрастает, а коэффици |
нагара------- и при наличии |
|
|
отложений |
со стороны охлаж |
ент теплопередачи |
к |
|
дающей |
жидкости ---------- |
|
убывает. |
|
|
|
+- А |
|
J _ |
= |
J _ |
. А |
(3.63) |
|
к |
<хГср |
К |
7W |
W |
1__________
_jL + A . 4 _А 4_ _L |
(3.64) |
%Л-2
81
где <S, д.- толщина и коэффициент теплопроводности стенки;
8еД - толщине и коэффициент теплопроводности отложений.
Даже при небольшой толщине слоя отложений накипи
или нагара (лака) термическое сопротивление резко воз
растает. Коэффициент теплопроводности нагара в сотни
раз, а накипи в десятки раз меньше, чем теплопроводность
стали, чугуна или алюминия. Теплопроводности их имеют
следующие значения:
сталь Л, = 40 ккал/м ч град;
нагар К = 0,09-0,10 ккал/м ч град;
накипь К = 0,20-0,60 ккал/м ч град.
Формулы, полученные в результате рассмотрения тепло передачи в цилиндре двигателя, позволяют сделать качест венный анализ изменения теплоотвода и температуры на
поверхностях стенки (детали). При анализе предполагаем,
что Т г^ и T w остаются |
постоянными. |
Из выражения (3.37) |
видно, что тепловой поток |
уменьшится вследствие уменьшения коэффициента теплоотда чи от газа к охлаждающей воде
q ^ K C T ^ - T w ) |
• |
(3.65) |
||
Температура стенки со стороны газа возрастет. Это |
||||
видно из выражения |
|
|
|
|
Т«ср |
cv |
|
|
|
‘V |
гср |
|
(3.66) |
|
|
|
|
|
|
При Т г?= const5cvc= const |
и уменьшении |
ej, |
второй член |
|
уменьшается, следовательно, Т,, |
возрастает. Перепад |
|||
температур в стенке уменьшится, |
это видно из выражения |
|||
А Т = Т Нс(з- Т г= |
• |
|
(3.67) |
Перепад температур уменьшится, так как уменьшится тепловой поток cj,.
Соотношение перепадов температур на стенке и на слое отложений определится по формуле
82
AT, |
647ls |
|
(3.68) |
|
AT, |
Т Л |
|
||
|
|
|||
Рассмотрим пример, |
S, = |
Ю |
мм, V |
40мКУ Гград (втудка) |
|
5о = I мм, Л = 0 1 , ( § ^ ^ ( н а к и п ь ) |
|||
Подставляя значения в формулу (3.68), получим |
||||
АТ, |
10 |
Ю |
1 |
|
АТг |
W 1,0 |
4 |
|
|
Перепад температур в слое накипи будет в четыре раза |
||||
больше перепада температур на втулке. На |
рис. 3.7 схема |
отвода тепла при отсутствии отложений показана сплошной линией, при наличии отложений - пунктирной линией.
На тепловое состояние поршня оказывают влияние не только отложения со стороны охлаждающей жидкости (т. е. масла), но и отложения на боковой поверхности поршня и в канавках поршневых колец, так как поток тепла от поршня отводится через боковую поверхность поршня и
через поршневые кольца к охлаждающей воде. На рис. 3.8 показана схема теплоотвода от поршня к охлаждающей воде через втулку при от
сутствии отложений и |
|
при наличии отложений |
|
лака на боковой поверх |
|
ности поршня. |
|
Рассмотрим пример |
|
изменения температуры |
|
поршня при наличии |
|
отложений, ухудшающих |
|
теплоотвод. |
|
Температура на |
|
поверхности поршня |
Рис. 3.8. Схемы передачи тепла |
260°С. Толщина стенки |
от поршня к охлаждающей воде |
= 10 мм, коэффици |
через втулку цилиндра без от |
ложений лака--------и при на |
|
ент теплопроводности |
личии отложений |
материала стенки |
|
83
Л 4 = 40 ккал/м ч град. Со стороны охлаждающей поверхно сти имеется отложение слоя лака толщиной 8г= 0,5 мм, коэффициент теплопроводности которого Л.г=2,0 ккал/м ч. Какой величины достигнет температура донышка поршня?
Примем: схГср= 200 ккал/м2ч град; Т м = 80°С температура масла, охлаждающего
поршень;
<хм = 2000 ккал/м1ч град - коэффициент теп лоотдачи от масла к поршню;
ТГз = П00°С - средняя заменяющая температура
газа.
Определим коэффициент теплоотдачи к<
Kl ~ |
i |
_ |
0,01 . |
i |
_ |
У300 _ jnnn |
|
5, |
~ 1_ |
0,0005. |
1 |
<+ |
1UUUмгч граЗ* |
||
|
А* |
|
1*0 |
Z |
2000 |
поршня |
|
Температура на |
поверхности донышка |
тТГза Гс(+ к чТм 1100 290+1000-80 _ЗД0 000
"'1* |
к,+аг<* |
I0QQ+290 |
1290 |
Температура |
на поверхности донышка |
поршня возрастает |
на 50°с и достигнет значения 310 С.
Полученный в данном примере результат подтверждается экспериментальными данными. Высокая температура на по верхности поршня, омываемой маслом, приводит к интенсив ным лаковым отложениям и к возрастанию температуры поршня. Так, при испытаниях дизеля Д100 через 20 часов после начала работы температура донышка поршня составля ла 450°С, а через 100 часов уже достигала 520°С. Внутрен
няя поверхность поршня, омываемая маслом, имела максималь ную температуру 260°С и минимальную около 190-200°С.
84
§ 7. Возможные последствия тепловых перегрузок и косвенные показатели теплового состояния
двигателя
Тепловое состояние наряду с механической напряжен
ностью определяет надежность и долговечность работы дви
гателя. Завод гарантирует установленную мощность, эко
номичность и ресурс двигателя только в том случае, если
показатели тепловой напряженности не будут превышать
предельно допустимого уровня. Это значит, что темпера
тура таких деталей, как поршень, втулка, клапан, лопатки газовой турбины турбокомпрессора будут находиться в пределах, которые обеспечат нормальную смазку, а механи ческая прочность материала будет поддерживаться на до
статочно высоком уровне.
Во время работы двигателя на его показатели будут
влиять многие эксплуатационные факторы, вследствие чего
возможна тепловая перегрузка двигателя. К этим факторам
следует отнести:
-отложение накипи на нагретых поверхностях крышек
ивтулок цилиндров, охлаждаемых водой;
-перегрузкудвигателя по крутящему моменту;
-нарушение регулировки угла опережения подачи
топлива и нарушение регулировки фаз газораспределения;
-нарушение регулировки равномерности подачи топ
лива по цилиндрам и неисправная работа топливоподающей аппаратуры;
-изменение внешних условий (температуры, влажности
идавления воздуха перед компрессором, температуры охлаж
дающей воды, противодавления за турбиной и разрежения на всасывании);
-изменение характеристик турбокомпрессора вслед
ствие загрязнения направляющего аппарата и лопаток ком прессора , а также соплового аппарата и лопаток газовой
турбины;
85
_ использование двигателя при выходе из строя отдель ных цилиндров, воздухоохладителя и агрегатов наддува.
Последствием тепловой перегрузки двигателя является его неизбежный преждевременный выход из строя.Процесс нарушения нормальной работы двигателя протекает следую щим образом.
Повышение температуры поршня ведет к интенсивному разложению масла и отложению лака (вязкого продукта разложения масла) в канавках поршневых колец. Лаковые отложения впитывают в себя твердые частицы нагара и про дукты износа с образованием плотного слоя. Нарушается нормальная смазка поршневого кольца. Наблюдается потеря подвижности или "зависание" поршневого кольца, т. е. полная потеря его работоспособности. Процесс начинается, как правило, с верхнего поршневого кольца, а после вы хода его из строя распространяется на нижележащие кольца до тех пор, пока все они не потеряют своей работоспособ ности. В результате прорыва газа и дальнейшего повышения температуры нарушается процесс смазки поршня. Бели неис правность не обнаружена своевременно, то двигатель выходит из строя в результате задира поршня.
Повышение температуры донышка поршня может привести к потере материалом механической прочности и к прогару поршня. Последствиями прогара являются: прекращение рабочего процесса в данном цилиндре, попадание топлива в картер двигателя и в масло, снижение мощности двига теля.
Повышение температуры в верхней части втулки проис ходит обычно одновременно с повышением температуры поршня, что вызывает разложение масляной пленки, появ ление сухого трения, интенсивный износ втулки и поршня.
Повышение температуры впускных и выпускных клапанов может вызвать во-первых, увеличение температуры штока клапана и разложение масла на его трущихся поверхностях, что приведет к интенсивному износу трущихся поверхно-
86
стей и.в отдельных случаях к зависанию клапана во втул
ке; во-вторых, повышение температуры тарелки и посадоч
ного уплотнительного пояска, что вызовет усиленный высокотемпературный коррозионный износ, нарушение плот
ности посадочного пояска, прорыв газов, прогар клапана
и потерю герметичности цилиндра.
Личный состав, обслуживающий корабельные двигатели внутреннего сгорания, должен строго контролировать наггрузку двигателя и следить за тепловым состоянием основ ных деталей по косвенным показателям, не допуская пере
грузки двигателя в тепловом отношении. Вместе с тем сле
дует учитывать и то обстоятельство, что даже при пра
вильной эксплуатации двигателя, при отсутствии перегру зок, в двигателе происходит процесс постепенного увели чения температуры деталей главным образом поршня. Это происходит в результате неизбежного, закономерного отло
жения накипи на деталях даже при использовании воды, в которой количество примесей соответствует техническим
нормам; и в результате неизбежного разложения масла
и образования пленки лака на поверхностях и в канавках
•поршня, даже если применяется штатное масло и необходи мые присадки к нему. Теплоотвод постепенно ухудшается, а температура поршня и других деталей возрастает. Это
обстоятельство учитывается, поэтому ресурс многих кора
бельных форсированных двигателей ограничивается не
величиной износа деталей, а необходимостью удаления
продуктов разложения масла на поршне и других деталях, а также накипи б крышках цилиндров и в зарубашечном
пространстве.
В условиях эксплуатации косвенным показателем тепло
вого состояния двигателей является температура выпускных
газов. В основе этой оценки лежит предположение о том, что каждой температуре выпускных газов соответствует
вполне определенная температура деталей, соприкасающих
ся с выпускными газами, и, следовательно, всякое измене
87
ние температуры газа соответствует пропорциональному изменению температуры детали. Использование температуры газа в качестве косвенного показателя теплового состоя
ния удобно еще и тем, что она легко измеряется в кора бельных условиях с помощью пирометрической установки.
В зависимости от конструкции двигателя термопары устанав ливаются в районе выпускных клапанов каждого цилиндра
и в выпускных коллекторах двигателя.
Как показывают экспериментальные исследования, изме
нение температуры выпускных газов в нормальных условиях эксплуатации правильно отрегулированного двигателя соот
ветствует вполне определенному изменению температур де
талей. Однако в некоторых случаях эта закономерность
нарушается, что следует читывать. Например, при увели чении угла опережения подачи топлива при &^=ccmst и nA =const температура газа будет уменьшаться, а темпе
ратура деталей возрастать. Это .явление объясняется,
во-первых, увеличением скорости горения и уменьшением догорания на линии расширения и, во-вторых, увеличением максимального давления сгорания, максимальной температу ры цикла и, как следствие, увеличением средней заменяю щей температуры и теплового потока через стенки.
Температура газа не всегда отражает •"ампературу деталей при работы двигателя по внешней характеристике. Например, при снижении числа оборотов двигателя, рабо тающего по внешней характеристике, температура газа может уменьшиться, а температура деталей возрасти. Объяснение указанного явления легко получить на основа
нии качественного анализа уравнения теплового баланса
двигателя, представленного в упрощенном виде:
Тг0 |
(3.69) |
сх Ц’а tXj_ |
Здесь индексом ноль обозначены показатели исходного режима ТГ,ТК11<,сх,ц>а ,о(Е соответственно - температура газа перед турбиной, температура воздуха перед цилинд-
88
рами, коэффициент избытка воздуха, коэффициент продувки и суммарный коэффициент избытка воздуха на исследуемом
режиме. Тогда
Тг= ТкцЧ Т Г0- Т * О 1 ^ - • |
(3.70) |
Величина температуры поршня определяется в первую очередь соотношением воздух-топливо в цилиндре. При уменьшении числа оборотов вала дизеля по внешней харак
теристике цикловая подача топлива остается примерно
постоянной. Количество воздуха уменьшается из-8а умень
шения давления наддува. Коэффициент избытка воздуха
т. е. соотношение воздух-топливо также снижается. Поэтому,
несмотря на увеличение относительного теплоотвода в воду,
может наблюдаться некоторое возрастание температуры порш
ня. В то же время период одновременного открытия выпуск
ных и продувочных органов вследствие уменьшения числа
оборотов возрастает, что приводит к увеличению ^ Л и, <xz . как правило, суммарного коэффициента избытка воздуха В результате температура газовоздушной смеси перед тур
биной уменьшается. Это обстоятельство должно учитываться
при осуществлении контроля за нагрузкой двигателя по температуре выпускных газов.
С течением времени на поверхностных нагретых деталей двигателя откладывается слой накипи или нагара, что ухудшает теплоотвод и приводит к постепенному повышению температуры деталей. Температура выпускных газов эти
явления отражает недостаточно полно, что может быть при
чиной ошибок в определении теплового состояния двигателя
иперегрузки по тепловой напряженности.
Востальных случаях (при перегрузке двигателя, при
изменении внешних условий и т. д.) температуре газа отражает уровень температуры деталей и поэтому считается
основным косвенным показателем тепловой напряженности
двигателя. |
89 |