книги из ГПНТБ / Эксплуатация корабельных двигателей внутреннего сгорания лекции
..pdfд) отложения накипи и нагара, приводящие к возра
станию тепловой напряженности двигателя.
Потребная мощность для обеспечения заданной скорости
хода корабля увеличивается по мере постепенного утяжеления винтовой характеристики за счет:
а) увеличения шероховатости и обрастания подводной
части корпуса корабля; б) увеличения шероховатости, обрастания лопастей
и изменения геометрии гребного винта.
Если при проектировании энергетической установки не
было предусмотрено запаса мощности, то с течением време
ни корабль будет не в состоянии развивать полную скорость
хода и на режимах, близких к полным, двигатель будет пе
регружен. Считается, что для морей умеренного пояса
сопротивление корпуса корабля в результате обрастания
корпуса возрастает на 0,25$ в сутки.
Изменение водоизмещения корабля в сторону увеличения
также вызывает возрастание нагрузки двигателей. Это изме
нение можно оценить по методу адмиралтейских коэффициен тов:
(4.27)
Для приведения технических характеристик корпуса и двигателя к первоначальным производятся плавно-предупре дительные осмотры и ремонты двигателей и линии вала. Корабль проходит периодическое докование или подъем на
стенку для очистки и покраски корпуса, очистки и проверки геометрии гребных винтов. Строгое выполнение сроков и высокое качество выполнения НПО и ПНР является гарантией
получения проектной мощности двигателя и проектной ско рости хода корабля, обеспечивает длительную и надежную
работу двигателей в течение установленного ресурса.
158
Вопросы для повторения
1.От каких факторов зависит нагрузка двигателя, ра ботающего на привод гребных винтов? Стр. 130.
2.Как изменяются коэффициенты упора и момента греб
ного винта при изменении относительной поступи?
Стр. 131.
3.Какие причины могут вызвать изменение относитель
ной поступи гребного винта в корабельных условиях?
Стр. 131.
4.Как будет нагружаться двигатель при работе, если
корабль закреплен на швартовах? Стр.133.
5.В чем отличие нагрузки двигателей без наддува и
снаддувом при работе на швартовах? Стр.133-134.
6.В чем особенности нагрузки двигателя при букси ровке и при плавании во льдах? Стр. 134.
7.Как определяются предельно допустимые обороты
двигателя при буксировке корабля или трала или при пла вании во льдах? Стр. 135.
8.Каковы особенности нагрузки двигателя при плава
нии корабля на мелководье? Стр. 135.
9.Какие режимы работы главных двигателей называют парциальными? Стр.136.
10.Покажите на графике особенности нагрузки двигате лей, работающих при парциальном использовании гребных
винтов в многовальной установке и при парциальном исполь
зовании двигателей в многомоторной установке. Стр.137-139.
11.В чем особенность нагрузки двигателей, работающих на винты регулируемого шага? Стр. 139.
12.Для каких типов кораблей применяются винты регу
лируемого шага? Стр.139.
13.Покажите на графике возможность использования главных двигателей, работающих на винты, для получения электроэнергии. Стр. 14I.
159
14.Почему при пуске существует вероятность перегруз
ки двигателя? Стр. 142.
15.Какие меры необходимо принять для предотвращения
перегрузки двигателя при пуске? Стр. 143.
16.Охарактеризуйте нагрузку двигателя при страгива-
нии с места и при разгоне корабля. Как необходимо вести
разгон корабля, чтобы нагрузка главных двигателей не превышала допустимую? Стр.144.
17.Покажите по графику, как изменяется нагрузка двигателей при реверсировании гребных винтов. Как необ
ходимо проводить реверсирование гребных винтов, чтобы
не перегрузить двигатель? Стр. 148.
18.В чем особенность нагрузки двигателя при плава
нии в штормовую погоду? Стр. 151.
19.Чем вызывается увеличение нагрузки главных дви гателей в штормовых условиях плавания? Стр. 151.
20.На каких оборотах должны работать главные дви гатели в штормовых условиях и от каких факторов зависит выбор допустимых оборотов? Стр. 152-153.
21.Почему увеличивается общая средняя нагрузка глав
ных двигателей во время циркуляции корабля? Стр. 155.
22.Почему во время циркуляции двигатели правого и
левого бортов нагружаются неравномерно? Стр. 156.
23.Как необходимо проводить циркуляцию корабля (по ворот), чтобы не перегружать двигатели? Стр. 157.
24.Как изменяется нагрузка двигателя с течением вре мени эксплуатации? Стр. 157
25.Какие мероприятия должен проводить личный состав
для приведения характеристик главных двигателей и характе
ристик корпуса корабля к их проектным, исходным видам?
Стр. 158.
1.60
Ли т е р а т у р а
1.Брук М.А. Инженерные основы эксплуатации корабель ных дизелей. Воениздат, 1968.
2.Брук М.А., Рихтер А.А. Режимы работы судовых дизе лей. Изд. Судостроение, 1963.
3.Васильев-Южин Р.М. Характеристики корабельных
двигателей внутреннего сгорания. Изд. ВМФ, 1963.
4.Возницкий И.В. Техническая эксплуатация двигате
лей промысловых судов. Изд. "Пищевая промышленность",
1969.
5.Бурышкин Л.П. Техническая эксплуатация двигателей внутреннего сгорания. Изд. "Транспорт", 1969.
6.Гиттис В.Ю. и др. Теоретические основы эксплуата ции судовых дизелей. Изд. "Транспорт", 1965.
7.Петровский Н.В. Режимы работы судовых двигателей.
Изд. "Морской транспорт", 1953.
8.Правила эксплуатации судовых дизелей. ПЗСД-57.
1957.
161
Г л а в а |
У |
ВЛИЯНИЕ ВНЕШНИХ УСЛОВИЙ НА РАБОТУ КОРАБЕЛЬНЫХ ДВС
§I. Зависимость мощности, экономичности и
напряженности дизеля от внешних условий
I.Внешние условия
Двигатели проектируются для эксплуатации при вполне определенных внешних условиях.
Под внешними условиями в дальнейшем будут иметься
ввиду следующие факторы.
1.Факторы, относящиеся к атмосферным или климатиче ским условиям.
Величины нормальных (стандартных) атмосферных условий
обычно [7] принимаются равными:
- барометрическое давление р 0 = 760 мм ртутного
столба или 1,033 кгс/см2 (1,013 бар);
- температура воздуха перед компрессором t 0= 20°С
( Т0'= 293 К);
-относительная влажность воздуха ц> =0,7;
-температура воды перед воздухоохладителем tw =20°С (Tw = 293 К).
Если двигатель специально предназначен для работы в тропиках, техническими условиями на его поставку могут
быть предусмотрены иные |
значения У 0 и tw . |
|
|
2. Давление воздуха |
перед компрессором |
2 газа |
|
за турбиной |
р 2 , обусловленные конструктивными особенно |
||
стями установки, условиями эксплуатации или другими |
|||
специальными |
причинами. |
|
|
Допустимые значения давлений перед компрессором р'
и гаэа за турбиной рг} при которых гарантируется получение расчетной мощности и безопасная эксплуатация дизеля, 162
отдельно оговариваются в технических условиях на поставку
изависят от типа энергоустановки, особенностей дизеля
испецифики условий эксплуатации.
Подробнее остановимся на величинах, характеризующих влажность воздуха.
Общепринято степень насыщения воздуха парами воды
оценивать с помощью критерия, именуемого относительной
влажностью и представляющего собой отношение парциального давления водяных паров в воздухе р Нг0 к парциальному дав
лению насыщения для данной температуры воздуха:
|
Рнго |
|
|
(5.1) |
||
|
Ф = Рн,о |
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
Зависимость давления насыщения от температуры воздуха |
||||||
представляется в виде таблиц а,20 |
~| |
|
|
|
||
или графиков (рис. 5.1). |
0,18 |
Рн*0 knvU |
|
|
||
Парциальное давление |
Чо) |
|
||||
|
|
|
|
|||
водяных паров p„i0 определя |
0,16 |
|
|
|
||
|
|
ор |
|
|||
ется с помощью спефальных |
|
|
|
|
||
таблиц по разности показаний |
|
|
|
|
|
|
сухого и влажного термомет- |
|
|
|
|
|
|
ров психрометра. |
|
0,10 |
|
|
|
|
Парциальное давление |
|
|
/ц |
|||
(объемная доля) сухого воз |
0,08 |
|
|
|||
духа, необходимого для |
|
|
W |
|||
|
|
|
||||
дальнейших расчетов, пред |
Орб |
|
|
4 2 |
||
ставляет собой разность |
0pk |
|
|
|||
атмосферного давления и |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
парциального давления водя |
0,02 |
|
|
' Г |
||
ных паров: |
|
|
|
|
"■""I: |
°С |
Ро=Ро-Рнго . |
(5.2) |
|
Ю |
20 30 |
М) 50 |
60 |
|
|
|||||
|
|
Рис. |
5.1. |
Зависимость ри 0 |
||
|
|
от |
t и ц> |
воздуха |
* |
|
163
2. Общие замечания о влиянии внешних условий на мощность, экономичность и напряженность
дизеля при постоянной цикловой подаче топлива
Для постоянной цикловой подачи топлива (рейка насоса
на упоре) и для неизменных числа оборотов вала и темпера
туры топлива перед насосом, главные причины влияния внеш
них условий на мощность и экономичность дизеля можно
проследить по известным [б] уравнениям:
|
, |
<5 -3) |
или при G^=const, П А= const |
|
|
|
|
(5.4) |
N L= B r u ; |
|
(5 -5) |
N e = N t- N M ‘, |
|
(5.6) |
N ^ U x p - y W , |
. |
(5 .7) |
< = * Ц ^ и к- и т -М*.Г, |
(5 ,8) |
где |
Н и2 К П А&т •, А*=60х п а к и A = 6 0 z h a k &^ — |
- |
гистоянные коэффициенты. |
Рассмотрев приведенные уравнения можно заметить, что:
1)индикаторная мощность (5.5) зависит только от индикаторного к. п. д.;
2)эффективная мощность (5.6) кроме того зависит
от величины механических потерь или механического
к. п. д. (5.4);
3)степень влияния внешних условий на эффективную
мощность через мощность механических потерь для двигателей
со свободным (СТК) и подключенным (НТК) турбокомпрессора
ми может в ряде случаев существенно различаться. Причина заклинается в том, что формулы мощности механических по164
терь двигателей с ПТК (5.8) и СТК (5.7) содержат разные составляющие. Во многих случаях наиболее существенно ме
няются мощности |
компрессора |
N K и турбины N T и, как |
следствие, - мощность механических потерь двигателей с |
||
НТК. Исключение |
представляет |
влияние противодавления |
за турбиной, когда изменение мощности насосных ходов N*.M |
||
а следовательно, |
и мощности механических потерь двигателя |
сСТК также может быть значительным;
4)величина механического к. п. д.
|
Ne _ |
U„ |
П м ” |
N T |
(5.10) |
|
||
|
|
меняется по причине изменения как индикаторной мощности, так и мощности механических потерь.
Таким образом, можно сделать следующие методологиче
ские рекомендации, полезные при анализе воздействия внеш
них условий на мощность и экономичность двигателей.
1.Для уяснения характера изменения эффективной мощ ности необходимо прежде всего проанализировать изменение
факторов, от которых зависит индикаторный к. п. д. и
индикаторная мощность дизеля. Как известно из теории
рабочих процессов [б] такими факторами прежде всего явля
ется коэффициент избытка воздуха ос. и затем - степень повышения давления Л..
2.Окончательные выводы об изменении мощности могут
быть сделаны после выявления степени и знака изменения
мощности механических потерь, для чего необходимо знать:
-параметры воздуха перед и за компрессором, пара
метры газа перед и за турбиной, расходы воздуха (в целях
установления небаланса мощности в подключенных турбоком
прессорах) ;
-соотношение давлений в трактах перед и за цилинд рами (для оценки величины и знака мощности насосных ходов).
Отдельно следует сказать об изменениях тепловой и механической напряженности, возникающих под воздействием
внешних условии.
165
Условными критериями механической напряженности (см. гл. 3) являются:
1)максимальное давление сгорания pz характеризую
щее статические нагрузки на детали двигателя;
2)средняя или мгновенная скорости нарастания дав
ления в цилиндре во время сгорания (одновременно с кото
рыми зачастую используется степень повышения давления
,Pz \
А=-р^- ), позволяющие судить о динамичности нагруже
ния деталей.
К условным критериям, характеризующим тепловую напря
женность и температурное состояние деталей цилиндрово
поршневой группы относятся (см. гл. 3):
1)максимальная температура поршня и температура
поршня в районе верхнего поршневого кольца ‘ЬПта ,Ъ„к,а в ряде двигателей - температура выпускного клапана -fc
2)тепловой поток через стенки цилиндра q,ст.
Названные показатели определяются либо путем прямых
измерений в лабораторных условиях, либо с помощью расчета по косвенным показателям.
В эксплуатационной практике в качестве косвенного критерия тепловой нагруженности дизеля обычно использует
ся температура газа перед турбиной + г .
Если при изменении внешних условий уменьшается коэф
фициент |
избытка сухого воздуха <х |
или степень повышения |
||
давления |
К , то наблюдается уменьшение индикаторного |
|||
к. п. д. |
и индикаторной мощности. |
|
||
При |
const |
величина |
|
|
|
|
|
Ро |
(5.II) |
|
|
^ 0 |
Ро |
|
более всего зависит от удельного веса воздуха Зкц коэф
фициента наполнения |
*ц_ и отношения парциального |
давления |
сухого воздуха |
к атмосферному р0. Отношение |
гQ |
|
|
166
показывает во сколько раз объемный заряд сухого воздуха
меньше заряда влажного воздуха и изменяется тем заметнее,
в функции от относительной |
влажности |
ср |
чем выше темпе |
|
ратура окружающего воздуха |
(рис. 5.1). |
|
||
Величина п ц зависит |
более всего |
от соотношения дав- |
||
Н |
за цилиндром |
Рг |
и наиболее |
|
лений в трактах перед и |
~ ~ |
заметно меняется при изменении противодавления за турби
ной |
(рис. 5.2). |
— ---- Г----- |
|
|||||
В условиях эксплуата |
|
|||||||
|
—~ А^пер=30°п.к.в, |
|||||||
ции двигателя из всех ве |
0,92 |
— |
120°п.к.* |
|||||
личин, входящих в формулу |
0,88 |
\ |
|
|
||||
(5.II), более всего меня |
чн |
|
|
|||||
ется |
|
|
РкЦ10 |
0,84 - |
|
|
||
|
л/ |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
(5.12) |
|
/ |
|
|
|
|
®KU- |
RTLKU, |
0,12 - |
|
|
|||
|
Характер и степень |
/ |
|
|
||||
зависимости давления р кц |
0,08 |
|
|
|||||
и температуры T KUi перед |
/ |
|
|
|||||
цилиндром определяются |
OJ04 |
|
_Ес. |
|||||
не только диапазоном из |
V |
|
||||||
менения внешних условий, |
О |
|
Ркц |
|||||
0,95 |
1,05 1,10 |
1,15 |
1,25 |
|||||
но и |
конструктивными |
|||||||
особенностями двигателя |
Рис. 5.2. |
Ориентировочное |
|
|||||
(тактностью, |
составом и |
изменение |
и ri |
четырех |
||||
тактного дизеля в |
зависимости |
|||||||
схемой связи агрегатов |
||||||||
ОТРг/Ркц * A 0 4 ef, |
|
|||||||
наддува с поршневым дви |
|
|||||||
|
|
|
|
|||||
гателем, наличием и интенсивностью охлаждения воздуха |
|
|||||||
и т. д.). |
|
|
|
|
|
|
||
|
Темп относительного изменения индикаторного к. п. д. |
|||||||
— |
"Пл |
в функции от коэффициента |
избытка сухого ВОЗ- |
|||||
|
|
духа (рис. 5.3) может быть представлен в виде пучка кри
вых, построенных для разных \0=const с началом коорди
нат в точке (ct=I,ril(£=1). По оси ординат откладывается не
167