- •Введение
- •1. Тематика курсовых работ
- •2. Расчетная часть курсовой раборы
- •1.1. Подготовка к выполнению проекта
- •1.2. Техническое задание
- •Рекомендации по определению исходных данных
- •1.3. Методики расчета усилительных каскадов
- •1. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ БИПОЛЯРНЫХ ТРАНЗИСТОРОВ
- •2. УСИЛИТЕЛЬНЫЙ КАСКАД ОЭ
- •3. РАСЧЕТ ВЫХОДНОГО (ОКОНЕЧНОГО) ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОГО КАСКАДА С ЭМИТТЕРНОЙ КОРРЕКЦИЕЙ
- •После расчетов необходимо:
- •Пример задания на моделирование
- •В процессе проектирования необходимо:
- •3. Порядок выполнения расчетной части курсовой работы по теме “Усилитель малых сигналов датчиков»
- •Пример задания
- •«Схемотехническое моделирование электронной схемы предварительного усилителя электроэнцефалографического сигнала в среде Micro-Cap 9»
- •В процессе проектирования необходимо выполнить следующие виды процедур:
- •3. Общие требования к оформлению документов курсовой работы
- •Список литературы
5. Верхняя граничная частота для непрямоугольного импульса определяется из энергетического критерия (если не сформулированы дополнительные требования к форме импульса):
fв ≥ ( fв × t и )/ t и min ,
Оконечный каскад УВО нагружен на вертикально-отклоняющие пластины ЭЛТ и создает в нагрузке симметричное парафазное отклоняющее напряжение с целью уменьшить его влияние на условия фокусировки луча на экране ЭЛТ. ОК выполняют по дифференциальной схеме с противоречивыми требованиями обеспечить широкую полосу и большую амплитуду импульсов на емкостной нагрузке. Всегда рассматривают возможность выполнения выходного ОК на операционных усилителях. Коэффициент усиления ОК задают максимально возможным для исключения режима большого сигнала предоконечного каскада УВО и снижения тем самым уровня нелинейных искажений, вносимых УВО. Для уменьшения нелинейных искажений ОК стремятся расширить линейный диапазон выходных напряжений (1,5-кратный запас) и используют местную отрицательную обратную связь ООС. Режим большого сигнала накладывает требования по обеспечению теплового режима активных элементов ДК. При использовании непосредственных связей в схему вводят регулировку смещения луча ЭЛТ (регулировку постоянного выходного напряжения ОК). При емкостной межкаскадной связи для смещения луча применяют балансную схему, задающую напряжение смещения на пластины ЭЛТ и являющуюся резистивной нагрузкой ОК.
1.3. Методики расчета усилительных каскадов
1. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ БИПОЛЯРНЫХ ТРАНЗИСТОРОВ
Расчет параметров биполярных транзисторов проводится на основе эквивалентной малосигнальной П-образной схемы [3] биполярного транзистора, приведенной на рис.1.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ck |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Rg iб |
б |
|
|
|
|
б' |
|
|
|
|
|
к |
|
iк |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rk |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
rb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rbe |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сbe |
|
|
|
|
|
|
|
|
Rн |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Eвх |
|
Uбэ |
|
|
Uб'э |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Si Uб'э |
э |
|
S Uбэ Uкэ |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
iэ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.1. Эквивалентная схема транзистора в каскаде ОЭ |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Малосигнальные (справочные) параметры биполярного транзистора: |
|
|
|
|
β |
|||||||||||||||||||||||
коэффициент передачи тока базы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
модуль коэффициента передачи тока базы на частоте измерения fm |
β |
|||||||||||||||||||||||||||
постоянная цепи обратной связи транзистора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τbk |
|||||||||||||||||
емкость коллекторного перехода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ck |
||||||||||||||
Транзистор в схеме включения ОЭ характеризуют следующие параметры: |
||||||||||||||||||||||||||||
1.1.Входное сопротивление. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Rin = rb + rbe = rb + (1 + β)re = h11e , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1-1) |
5
где:
rb - объемное сопротивление базы,
rbe - сопротивление внутренняя база - эмиттер,
re - дифференциальное сопротивление эмиттерного перехода. Сопротивления базы и эмиттера рассчитываются по формулам:
rb = τbk ,
Ck
re = ϕT ,
Iep
где ϕT - температурный потенциал,
Iep- ток эмиттера в рабочей точке.
ϕT = KTq = (23,56 +8,63 10− 2 t0)mV ,
где t0 - температура перехода в 0C.
1.2.Крутизна прямой передаточной характеристики транзистора. 1.2.1. Внутренняя (физическая) крутизна транзистора.
Si = |
|
β |
= |
β |
= |
α = |
Ikp |
= |
g21e h11e |
, |
(1 |
+ β)re |
|
|
|
||||||
|
|
rbe |
re |
ϕT |
rbe |
где Ikp- ток коллектора в рабочей точке.
1.2.2. Крутизна транзистора в заданной рабочей точке.
S = g21e = |
ϕT |
h21e |
|
β |
|
|
Si |
|
|
|
Iep |
= h11e |
= |
|
= |
|
|
|
|
. |
|
rb +(1 + β)re |
|
rb |
|
|||||||
|
|
|
1 + rbe |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(1-2) (1-3)
(1-4)
(1-5)
(1-6)
1.3. Внутреннее сопротивление и проводимость транзистора в схеме ОЭ. 1.3.1.Внутреннее сопротивление транзистора ОЭ при управлении от идеального
источника напряжения (внутреннее сопротивление источника Rg = 0):
rke = 1 ,
gi
gi = g22e = h22e (h21b + S rb) = 1 + β |
||||
|
|
h21e |
rk* |
|
rk* = |
1 |
= |
rk |
= Ua , |
|
1 + β |
|||
|
h22e |
Ikp |
|
S |
1 |
|
|
|
||
(1 + |
|
rb) = |
|
|
|
|
, |
α |
rk |
*(1 + β |
re |
) |
|||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
re + rb |
(1-7)
(1-8)
(1-9)
где Ua - напряжение Эрли, зависящее от проводимости транзистора,
r*k- сопротивление коллекторного перехода в схеме ОЭ при питании базы от источника тока( Rg = ∞),
rk- сопротивление коллекторного перехода в схеме ОБ.
1.3.2.Внутренняя проводимость транзистора в каскаде ОЭ при управлении от источника напряжения с ненулевым внутренним сопротивлением( Rg ≠ 0 ).
6
gig = h22e h21e
где Rg -
(h21b + h21e |
Rg + rb |
) = |
1 |
|
|
Rg + rb + re |
, |
(1-10) |
|
rk * |
Rg + rb + (1 + β)re |
||||||
|
Rg + h11e |
|
|
|
внутреннее сопротивление источника сигнала.
Если в схеме присутствует делитель напряжения в цепи базы, то в выражении (1- 10) и в других, содержащих Rg, необходимо учесть его шунтирующее действие заменой
Rg на Rbg
Rbg = Rg |
|
|
|
Rb = |
Rg Rb |
. |
(1-11) |
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Rg + Rb |
|
|
|
|
|
|
|
|
1.3.3.Внутренняя проводимость каскада ОЭ с сопротивлением ООС в цепи эмиттера.
gige = |
1 |
|
|
Rg + Re+ re + rb |
. |
|
rk * |
Rg + rb + (1 + β)(Re+ re) |
|||||
|
|
|
1.4. Емкость коллекторного перехода транзистора в рабочей точке.
Ck = Ck 0 |
Ukб0 , |
|
Ukб |
где Ck0,Ukб0 - справочные значения, Ck,Ukб ,- значения в рабочей точке.
1.5. Характеристические частоты транзистора
1.5.1.Частота единичного усиления транзистора. ft = β fm = 2 π1 τT
1.5.2.Граничная частота коэффициента передачи тока базы:
fβ = 1 +ftβ = 2 π1 τβ = (1 −α) ft ,
τβ = Cbe rbe = (1 + β ) τT ,
где Cbe - диффузионная емкость эмиттера.
1.5.3.Граничная частота коэффициента передачи тока эмиттера: fα ≈ ft .
1.5.4.Граничная частота крутизны транзистора:
fs = |
1 |
|
|
, |
|
|
|
|
2 π |
τ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
τ = |
|
rb rbe |
Cbe = |
rb |
τβ . |
||
|
|
|
|||||
|
rb + rbe |
|
h11e |
1.6.Диффузионная емкость эмиттера:
|
Ie |
|
τβ |
|
τ |
Cbe = |
|
= |
|
≈ |
rb . |
ϕT 2π ft |
rbe |
(1-12)
(1-13)
(1-14)
(1-15) (1-16)
(1-17)
(1-18)
(1-19)
(1-20)
7
2. УСИЛИТЕЛЬНЫЙ КАСКАД ОЭ
Свойства усилительного каскада ОЭ определяются в значительной мере сопротивлением источника сигнала и эмиттерной цепью ООС. Эквивалентная схема каскада ОЭ приведена на рис.2.
|
|
|
|
Ck |
|
|
|
|
|
Rg iб |
б |
б' |
rk |
к |
iк |
|
|
|
|
rb |
|
|
|
|
|
|
|
|
Uб'э |
rbe |
Сbe |
|
|
|
|
|
|
|
|
Si Uб'э |
|
S Uвх |
Rkl |
|
|
|
|
|
iэ |
э |
|
|
|
Eвх |
Uвх |
Rb |
|
|
|
RkRl |
Uвых |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Re |
|
Ce |
|
|
Рис. 2. Эквивалентная схема каскада ОЭ с эмиттерной цепью для верхних частот
2.1.Каскад ОЭ без местной ООС (сопротивление эмиттерной цепи Re =0). 2.1.1.Коэффициент усиления каскада в области с.ч..
Kog = |
|
Si Rkl |
|
= |
Si Rkl |
= |
β Rkl |
; |
(2-1) |
|
|
|
Rg + rb |
|
|
|
|||||
|
1 + |
|
|
λ |
Rg + h11e |
|
||||
|
Rbe |
|
|
|
|
|
|
|
Rkl = |
|
|
1 |
|
; |
(2-2) |
||||||
gig + gk + gl |
||||||||||||
λ |
=1 + |
|
|
Rg + rb |
, |
|
(2-3) |
|||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
rbe |
|
|
|||
g |
k |
= |
|
|
; |
|
|
(2-4) |
||||
|
R |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
g |
l |
= |
1 |
|
, |
|
|
(2-5) |
||||
R |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
где Rkl - эквивалентное сопротивление коллекторной цепи транзистора, Rk- сопротивление коллекторной нагрузки,
Rl - сопротивление нагрузки.
Если в схеме каскада присутствует делитель в цепи базы сопротивлением Rb, то следует коэффициент усиления рассчитывать по формуле:
Kogb = Kog |
Rb |
, |
(2-6) |
|
Rb + Rg |
||||
|
|
|
а вместо Rg во всех выражениях использовать Rbg согласно (1-11). 2.1.2.Постоянная времени в области в.ч. и верхняя граничная частота каскада ОЭ.
f |
в |
= |
1 |
; |
|
(2-7) |
|
2π τв |
(τβ + β Ck Rkl)(Rbg + rb) , |
||||||
|
|
|
|
||||
τв |
= Rэк Co |
= |
(2-8) |
||||
|
|
|
|
|
Rbg + rb + rbe |
|
8
где Co |
- эквивалентная входная динамическая емкость каскада ОЭ, |
|
||
Rэк |
- эквивалентное сопротивление, шунтирующее Co . |
|
||
Величины Co и Rэк задаются выражениями: |
|
|||
Co = Cbe + (1 + Si Rkl) Ck , |
(2-9) |
|||
Rэк = |
|
Rbg + rb |
. |
(2-10) |
|
|
|||
|
|
λ |
|
Если каскад ОЭ нагружен на емкость Cl , то в выражениях следует заменить Ck на Ckl в соответствии с выражением :
Ckl = Ck (1 + |
Rbg + h11e |
|
Cl |
) . |
(2-12) |
|
|
||||
|
Rbg + rb |
β Ck |
|
2.2.Каскад ОЭ с местной ООС по току ( Re ≠ 0 ), корректирующая емкость в эмиттере отсутствует ( Ce =0 ).
2.2.1. Коэффициент усиления каскада в области с.ч..
Kogкgк = |
|
Kog |
= |
|
Si Rkl |
= |
|
β Rkl |
|||
|
|
λ +Si Re |
Rbg +rb +(1+ β)(Re+re) |
||||||||
|
|
F |
|
|
|||||||
F =1+ |
Si Re |
|
=1+ |
|
β Re |
|
, |
||||
|
λ |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Rbg +rb +(1+ β)re |
где F - фактор обратной связи.
2.2.2. Постоянная времени каскада с местной ООС в области в.ч.. ( Re ≠ 0 , Ce =0 ).
|
|
|
|
|
|
Si Re Ck +Cbe |
Re |
|
||
|
|
|
Co Rэк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rbg + rb |
|
|||||
τ |
вкор |
= |
1 |
+ |
|
|
= |
|||
|
Co |
|
||||||||
|
|
F |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rbg +rb |
|
|
|
Re |
|
||
= |
|
|
τβ 1 |
+ |
|
|
+ β Ck (Rkl + Re) |
|
Rbg +rb +(1 |
+ β)(Re+re) |
|
||||||
|
|
|
|
Rbg +rb |
|
(2-13)
(2-14)
(2-15)
2.2.3 Входное сопротивление каскада с местной ООС без учета шунтирующего действия делителя в цепи базы.
Rвх = RвхОЭ F ≈ h11e F = rb +(1 + β)(Re+ re) . |
(2-16) |
2.2.4. Входная емкость каскада с местной ООС . |
|
Cвх = Co |
(2-17) |
F |
|
2.3. Каскад с местной ООС по току и корректирующей емкостью в цепи эмиттера
(Ce ≠ 0) .
2.3.1.Коэффициент усиления каскада по п.2.2.1.
2.3.2.Постоянная времени каскада в области в.ч. при условии компенсации полюса нулем (P = Z) .
τв pz = |
Co Rэк |
= |
(τβ +Ck β Rkl)(Rbg +rb) |
|
(2-18) |
|
|
Rbg +rb +(1+ β)(Re+re) |
|||||
|
F |
|
||||
Величина корректирующей емкости при условии P=Z равна |
|
|||||
Cepz = |
Cbe + Si (Rbg + rb) Ck |
= τT +Ck (Rbg + rb) . |
(2-19) |
|||
|
Si Re |
|||||
|
|
Re |
|
9