- •1.1. Назначение и классификация систем отопления
- •Характеристика пожарной опасности теплоносителей
- •Центральные системы отопления
- •Общие сведения о котельных установках
- •Требования пожарной безопасности к котельным установкам
- •2.3. Водяные и паровые централизованные системы отопления
- •2.3.1. Системы водяного отопления
- •2.3.2. Системы парового отопления
- •2.4. Отопительные приборы и трубопроводы
- •2.5. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности, предъявляемых к центральным системам отопления
- •04_Глава 3
- •3. Поквартирные системы отопления
- •3.1. Характеристика и устройство систем поквартирного отопления
- •3.2. Отопительные аппараты (теплогенераторы) поквартирных систем отопления
- •3.3. Требования пожарной безопасности к системам поквартирного отопления
- •4. Печи и камины
- •4.1. Классификация и устройство печей
- •4.2. Пожарная опасность печного отопления
- •4.3. Тепловой расчет печей
- •4.4. Требования пожарной безопасности к печам и дымовым каналам (трубам)
- •4.5. Классификация и устройство каминов
- •4.6. Требования пожарной безопасности к каминам
- •4.7. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности, предъявляемых к печам и каминам
- •5. Электрическое отопление и отопление газовыми инфракрасными излучателями
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Электрические водонагреватели и котлы
- •5.3. Пожарная безопасность электронагревательных котлов
- •5.4. Местные отопительные электроприборы. Требования пожарной безопасности
- •5.5. Системы отопления с газовыми инфракрасными излучателями
- •5.6. Пожарная безопасность при устройстве и эксплуатации систем отопления и обогрева с газовыми инфракрасными излучателями
- •6. Классификация и устройство систем вентиляции и кондиционирования
- •6.1. Назначение и классификация систем вентиляции и кондиционирования
- •6.2. Системы вентиляции с механическим побуждением
- •6.2.1. Приточные системы вентиляции
- •6.2.2. Вытяжные системы вентиляции
- •6.2.3. Системы аварийной вентиляции
- •6.3. Аэродинамический расчет систем вентиляции с механическим побуждением
- •6.4. Общие сведения о системах кондиционирования
- •6.5. Системы вентиляции с естественным побуждением
- •6.5.1. Аэрация под действием избытков тепла
- •6.5.2. Аэрация под действием ветра
- •6.5.3. Аэрация под действием тепла и ветра
- •6.5.4. Понятие и определение эквивалентных проемов
- •6.5.5. Аэрация многоэтажного здания
- •6.5.6. Гравитационные системы вентиляции
- •6.6. Пожарная опасность систем вентиляции и кондиционирования
- •7. Требования пожарной безопасности к системам вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования
- •7.1. Общие сведения
- •7.3. Предотвращение образования источников зажигания горючей среды в системах вентиляции
- •7.4 . Предотвращение распространения продуктов горения по воздуховодам систем вентиляции
- •7.4.1. Общие решения
- •7.4.2. Схемы общих систем вентиляции с установкой противопожарных клапанов
- •7.4.3. Схемы общих систем вентиляции с воздушными затворами
- •8.1. Приемные устройства наружного воздуха
- •8.2. Помещения для размещения вентиляционного оборудования
- •8.3. Воздухонагреватели приточного воздуха
- •8.4. Вентиляторы
- •8.5. Воздуховоды и коллекторы
- •8.6. Пылеуловители и фильтры
- •8.7. Вытяжные шахты и трубы
- •9. Надзор за выполнением требований пожарной безопасности, предъявляемых к системам вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования
- •9.1. Подготовка к проверке
- •9.2. Порядок надзора
- •9.3. Вопросы, подлежащие контролю при проверке систем вентиляции
- •10. Назначение противодымной защиты
- •10.1. Опасность дыма
- •10.2. Задымление помещений при пожаре
- •10.3. Задымление здания при пожаре
- •10.4. Изоляция источников задымления здания и управление дымовыми и воздушными потоками
- •10.5. Использование противодымных конструкций
- •10.6. Дымоподавление
- •12. Системы дымоудаления из помещений
- •12.1. Область применения
- •12.2. Обеспечение незадымленной зоны в нижней части помещения
- •12.3. Обеспечение незадымляемости путей эвакуации и помещений, смежных с горящим
- •12.4. Факторы, определяющие эффективность работы системы дымоудаления
- •12.4.1. Скорость и направление ветра
- •12.4.2. Температура продуктов горения
- •12.4.3. Толщина слоя дыма
- •12.4.4. Приток холодного воздуха
- •12.4.5. Размеры и количество отверстий дымоудаления
- •12.4.6. Границы применимости методов
- •12.5. Конструктивное исполнение дымоудаляющих устройств
- •12.6. Использование механической вентиляции для дымоудаления из помещений
- •12.8. Импульсная противодымная вентиляция
- •12.9. Надзор за соблюдением требований пожарной безопасности при эксплуатации систем противодымной вентиляции
- •13. Особенности противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.1. Нормативные требования к противодымной защите зданий повышенной этажности
- •13.2. Расчет параметров вентиляционного оборудования систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.2.1. Расчет требуемых параметров вентиляторов дымоудаления из коридора
- •13.2.2. Расчет параметров вентиляторов подпора воздуха в незадымляемые лестничные клетки типа Н2
- •13.2.3. Особенности расчета параметров вентилятора подпора воздуха в шахту лифта
- •13.2.4. Методика расчета гидравлических схем зданий, оборудованных вентиляционной системой противодымной защиты
- •13.3. Управление работой систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.4. Конструктивное исполнение элементов систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.5. Приемка и эксплуатация систем противодымной защиты зданий повышенной этажности
- •13.5.1. Натурные огневые испытания вентиляционных систем противодымной защиты
- •13.5.2. Аэродинамические испытания
- •13.5.3. Организационные вопросы эксплуатации систем противодымной защиты
- •9. Надзор за выполнением требований пожарной безопасности, предъявляемых
Характеристика сопротивления дымогазопроницанию шахты и клапана дымоудаления
Sкл = Sуд / F 2 |
= 500 / (0,8 0,6)2 = 2170 1/(кг∙м). |
кл |
|
Расход воздуха, фильтрующегося через щели и неплотности шахты
и закрытого клапана дымоудаления на втором этаже:
Gф = [(Рв2 – Рш2) / Sш]0,5 = [(–2,97 + 372,95) / 2170]0,5 = 0,413 кг/с.
Температура дыма между вторым и третьим этажами
Тп.г2–3 = (GуТп.г + Gф2Тв) / (Gу + Gф2) = (4,38 573 + 0,413 289) / (4,38 + + 0,413) = 549 К.
Плотность дыма между вторым и третьим этажами
ρп.г2–3 = 353 / Тп.г2–3 = 353 / 549 = 0,643 кг/м3.
Скорость дыма в шахте дымоудаления между вторым и третьим этажами
Vш2–3 = (Gу + Gф2) / (aшbшρп.г2–3)=(4,38+0,413) / (0,8 0,6 0,632)=15,80м/с.
Давление в шахте дымоудаления на уровне третьего этажа
Рш3 = Рш2 – λ(hэ /dэкв)(ρп.г2–3Vш22−3 / 2) =
= –372,95– 0,1(4 / 0,685)(0,643 15,802 / 2) = –419,82 Па.
Расход воздуха, фильтрующегося через щели и неплотности шахты
и закрытого клапана дымоудаления на третьем этаже:
Gф3 = [(Рв3 – Рш3) / Sш]0,5 = [(–7,67 + 419,82) / 2170]0,5 = 0,436 кг/с.
Температура дыма выше третьего этажа:
Тп.г3 = (GуТп.г + Gф2Тв + Gф3Тв) / (Gу + Gф2 + Gф3) =
= (4,38 573 + 0,413 289 + 0,436 289) / (4,38 + 0,413 + 0,436) = 527 К.
Плотность дыма выше третьего этажа
ρп.г3 = 353 / Тп.г3 = 353 / 527 = 0,670 кг/м3.
Производительность вентилятора дымоудаления из коридора
Qв = 3600(Gу + Gф2 + Gф3) / ρп.г3 = 3600(4,38 + 0,413 + 0,436) / 0,670 = = 28096 м3/ч.
Давление, которое должен создавать вентилятор дымоудаления из коридора
Рвент = |Рш3 – Рн.н.выбр| + ∆Рсети.
13.2.2.Расчет параметров вентиляторов подпора воздуха в незадымляемые лестничные клетки типа Н2
При работе вентиляционной системы противодымной защиты здания повышенной этажности в незадымляемой лестничной клетке типа Н2 и шахтах лифтов создается избыточное по отношению к смежным помещениям
247
иулице давление. За счет этого часть воздуха, подаваемого в верхнюю часть лестничной клетки и шахты лифта, через щели и неплотности дверей
иокон уходит внутрь здания и на улицу (рис. 13.8). Для обеспечения требуемых параметров на первом этаже здания в лестничной клетке и шахте лифтов на этот этаж должно поступать определенное количество воздуха. Производительность вентиляторов подпора воздуха в лестничные клетки типа Н2 и шахты лифтов должна быть больше этого количества на величину утечек воздуха через щели и неплотности дверей и окон.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Gо4 |
||||
|
|
|
G4–3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Gу4 |
|
Рл.к3 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Gо3 |
|||||||
G3–2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
G5–4 |
|
|
Рл.к4 |
|
|
|
|
|||||
Gу3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gу2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Рл.к2 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gо2 |
||||
|
|
|
G2–1 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Рл.к1 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Gвх |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 13.8. Схема расчета параметров вентилятора подпора воздуха в незадымляемую лестничную клетку типа Н2
Расчет параметров вентилятора подпора воздуха в незадымляемую лестничную клетку типа Н2 начинается с определения давления на первом этаже лестничной клетки Рл.к1, Па. В соответствии с требованиями нормативных документов избыточное по отношению к давлению со стороны наветренного фасада Рн.н1, Па, давление на первом этаже лестничной клетки должно быть не менее 20 Па, т. е.
Рл.к1 = Рн.н1 + 20. |
(13.15) |
Расход воздуха, который необходимо подавать из лестничной клетки в коридор этажа пожара для предотвращения выхода дыма через открытый дверной проем Gп, кг/с, рассчитывается так:
Gп = Vп ρп Вп Нп, |
(13.16) |
248
где Vп – достаточная для предотвращения выхода дыма в лестничную клетку скорость в открытом дверном проеме (Vп = 1,3 м/с – для жилых зданий; Vп = 1,5 м/с – для общественных зданий);
ρп – плотность приточного воздуха, кг/м3; Вп – ширина дверного проема, м; Нп – высота дверного проема, м.
Расход воздуха, уходящего из лестничной клетки на улицу через открытую входную дверь здания, Gвх, кг/с, определяется по формуле
Gвх = (µ f)вх[2 ρп(Рл.к1 – Рвх)]0,5, |
(13.17) |
где (µ f)вх – эквивалентная гидравлическая площадь входных дверей здания, м2;
Рвх – давление на уровне низа входной двери на заветренном фасаде, Па. Эквивалентная гидравлическая площадь для параллельно работающих
проемов вычисляется по формуле
(µ f)вх = (µ f)1 + (µ f)2 + ... + (µ f)n,
а при последовательно работающих проемах – по формуле
(μ f )вх = 1/[1/(μ f )12 +1/(μ f )22 +...+1/(μ f )2n ]0,5.
Действующие в настоящее время нормативные документы предписывают проведение расчетов при открытых дверях на путях эвакуации из коридоров, холлов или непосредственно из помещений на этаже пожара в лестничную клетку и закрытых остальных дверях здания или при открытых дверях из здания наружу и закрытых дверях из коридоров и холлов на всех этажах. При расчете по первому варианту расход воздуха Gп определяется по формуле (13.16), а расход воздуха Gвх принимается равным нулю. При расчете по второму варианту расход воздуха Gвх определяется по формуле (13.17), а расход воздуха Gп принимается равным нулю.
Расход воздуха, приходящего на первый этаж лестничной клетки со второго этажа G2–1, кг/с, равен сумме расходов, уходящих из лестничной клетки в коридор этажа пожара и на улицу через открытую входную дверь здания:
G2–1 = Gп + Gвх. |
(13.18) |
Давление на втором этаже лестничной клетки |
Pл.к2 вычисляется |
по формуле |
|
Pл.к2 = Pл.к1 +30G22−1 /(ρп fл2.к ), |
(13.19) |
где fл.к – площадь лестничной клетки, м2. |
|
249
Расходы воздуха, фильтрующегося через щели и неплотности окон из лестничной клетки на улицу на втором и вышележащих этажах Goi, кг/с, могут быть определены по формуле
Goi = Jo fo(Pл.кi – Pн.зi)0,5, |
(13.20) |
где Jo – удельная характеристика воздухопроницаемости окон (для одинарного спаренного остекления– 7,5 10–3 кг/(смПа0,5), 5 10–3 кг/(смПа0,5) – для двойного раздельного остекления);
fo – площадь остекления в лестничной клетке, м2.
Расходы воздуха, фильтрующегося через щели дверей внутрь здания, Gдi, кг/с, определяются по формуле
Gдi = [(Pл.кi – Pвi) / Sдв]0,5, |
(13.21) |
где Sдв – характеристика воздухопроницаемости дверей, 1/кг, определяется по формуле
Sдв = Sуд / (Hп Bп)2. |
(13.22) |
Удельная характеристика воздухопроницаемости Sуд закрытых дверей изменяется в пределах 4 400–196 000 м3/кг.
Расход воздуха, поступающего с i + 1 этажа лестничной клетки на i-й, G(i+1)–i, кг/с, определяется как сумма расходов воздуха, идущего сi-го на i–1,
ирасходов воздуха, уходящего через щели закрытых дверей внутрь здания
ина улицу через щели окон на i-м этаже:
G(i+1)–i = Gi–(i–1) + Σ(Gдi + Goi).
Давление на i + 1 этаже лестничной клетки P давление на i-м этаже, на величину потерь давления тажного пролета лестничной клетки, и равно:
Pл.кi+1 = Pл.кi +30G(2i+1)−i /(ρп fл2.к ).
(13.23)
л.кi+1, Па, больше, чем на преодоление межэ-
(13.24)
Расход воздуха, который необходимо подавать в верхнюю часть лестничной клетки для создания подпоравоздухапри пожаре,Qл.к определяется так:
Qл.к = 3600 Gл.к / ρн. |
(13.25) |
Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в лестничную клетку, Рвент, Па, определяется по формуле
Рвент = Рл.кN – Pн.з.в + ∆Рсети, |
(13.26) |
где Рл.кN – давление на верхнем этаже лестничной клетки, Па;
Pн.з.в – наружное давление на заветренном фасаде на уровне воздухоприемного отверстия вентилятора, Па;
250
∆Рсети – потери давления в сети обвязки вентилятора от воздухозаборного отверстия до объема лестничной клетки, Па.
Пример 6 Расчет параметров вентилятора подпора воздуха в лестничную
клетку типа Н2 при пожаре (вариант 1)
Исходные данные:
здание общественное, трехэтажное, лестничная клетка без естественного освещения через остекленные проемы в наружных ограждениях;
место расположения – Москва, температура наружного воздуха для зимнего периода года –28 °С, скорость ветра 4,9 м/с;
температура дыма 300 °С (573 К); высота этажа 4 м; уровень расположения воздухозаборного отверстия
системы подпора воздуха в лестничную клетку 12 м; размеры одностворчатых дверей из коридора в лестничную клетку
1,2×2,1 м;
выход из здания через одинарный тамбур (две последовательные одностворчатые двери), размеры дверей 1,2×2,1 м, площадь лестничной клетки 20 м2;
удельная характеристика воздухопроницаемости закрытых дверей лестничной клетки 7 000 м3/кг;
открыта дверь из коридора в лестничную клетку, входная дверь здания и двери лестничной клетки на остальных этажах закрыты.
Решение Плотность наружного воздуха
ρн = 353 / (tн + 273) = 353 / (–28 + 273) = 1,44 кг/м3.
Плотность воздуха в здании
ρв = 353 / (tв + 273) = 353 / (16 + 273) = 1,22 кг/м3.
Температура приточного воздуха tп = (–28 + 16) / 2 = –6 °C.
Плотность приточного воздуха
ρп = 353 / (tп + 273) = 353 / (–6 + 273) = 1,32 кг/м3.
Наружное давление на наветренном фасаде
Рн.нi = 0,8(ρнVв2 ) / 2 – ghэт(i – 1)(ρн – ρп).
Рн.н1 = 0,8(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(1 – 1)(1,44 – 1,32) = 13,83 Па; Рн.н2 = 0,8(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(2 – 1)(1,44 – 1,32) = 9,13 Па; Рн.н3 = 0,8(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(3 – 1)(1,44 – 1,32) = 4,43 Па.
Рн.н. выбр = 0,8(ρнVв2 ) / 2 – ghвыбр(ρн – ρп).
Рн.н. выбр = 0,8(1,44 4,92) / 2 – 9,8 14(1,44 – 1,32 )= –2,63 Па.
251
Наружное давление на заветренном фасаде
Рн.зi = –0,6(ρнVв2 ) / 2 – ghэт(i – 1)(ρн – ρп).
Рн.з1 = –0,6(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(1 – 1)(1,44 – 1,32) = –10,37 Па; Рн.з2 = –0,6(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(2 – 1)(1,44 – 1,32) = –15,07 Па; Рн.з3 = –0,6(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(3 – 1)(1,44 – 1,32) = –19,77 Па.
Давление внутри здания
Рвi = (Рн.нi + Рн.зi) / 2.
Рв1 = (13,83 – 10,37) / 2 = 1,73 Па;
Рв2 = (9,13 – 15,07) / 2 = –2,97 Па; Рв3 = (4,43 – 19,77) / 2 = –7,67 Па.
Наружное давление на уровне воздухозабора
Рвз = –0,6(ρнVв2 ) / 2 – ghвз(ρн – ρв) = –0,6(1,44 4,92) / 2 – 9,81 12(1,44 –
– 1,22) = –36,26 Па.
Расход воздуха из лестничной клетки в коридор этажа пожара
Gп = VпρпBпHп = 1,5 1,32 1,2 2,1 = 4,99 кг/с.
Расход воздуха через входную дверь здания равен нулю.
Давление в лестничной клетке на уровне первого этажа определяем по формуле (13.15):
Рл.к1 = Рн.н1 + 20 = 13,83 + 20 = 33,83 Па.
Расход воздуха со второго этажа лестничной клетки на первый равен расходу из лестничной клетки в коридор этажа пожара. Давление в лестничной клетке на уровне второго этажа определяем по формуле (13.19):
Pл.к2 = Pл.к1 + 30G22−1 / (ρп fл2.к ) = 33,83 + 30 4,992 / (1,32 202) = 35,24 Па.
Характеристика воздухопроницаемости дверей лестничной клетки
Sдв = Sуд / (HпBп)2 = 7000 / (2,1 1,2)2 = 1102 1/(кг∙м).
Расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей из лестничной
клетки внутрь здания на втором этаже, определяем по формуле (13.21):
Gд2 = [(Pл.к2 – Pв2) / Sдв]0,5 = [(35,24 + 2,97) / 1102]0,5 = 0,186 кг/с.
Расход воздуха в лестничной клетке с третьего этажа на второй равен сумме расходов воздуха со второго этажа на первый и расхода воздуха, фильтрующегося через щели дверей на втором этаже:
G3–2 = G2–1 + Gд2 = 4,99 + 0,186 = 5,18 кг/с.
Давление в лестничной клетке на уровне третьего этажа
Pл.к3 = Pл.к2 + 30G32−2 / (ρп fл2.к ) = 35,24 + 30 5,182 / (1,32 202) = 36,76 Па.
Расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей из лестничной
клетки внутрь здания на третьем этаже
Gд3 = [(Pл.к3 – Pв3) / Sдв]0,5 = [(36,76 +7,67) / 1102]0,5 = 0,201 кг/с.
252
Расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, равен сумме расходов воздуха с третьего этажа на второй и расхода воздуха, фильтрующегося через щели дверей на третьем этаже:
Gл.к = G3–2 + Gд3 = 5,18 + 0,201 = 5,38 кг/с.
Объемный часовой расход воздуха (подачу вентилятора) определяем по формуле (13.25):
Qл.к = 3600Gл.к / ρн = 3600 5,38 / 1,44 = 13450 м3/ч.
Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в лестничную клетку, определяется по формуле (13.26):
Рвент = Рл.к3 – Pн.з.в + ∆Рсети.
Пример 7 Расчет параметров вентилятора подпора воздуха в лестничную
клетку типа Н2 при пожаре (вариант 2)
Исходные данные:
здание общественное, трехэтажное, лестничная клетка без естественного освещения через остекленные проемы в наружных ограждениях;
место расположения – Москва, температура наружного воздуха для зимнего периода года –28 °С, скорость ветра 4,9 м/с;
температура дыма 300 °С (573 К); высота этажа 4 м; уровень расположения воздухозаборного отверстия
системы подпора воздуха в лестничную клетку 12 м; размеры одностворчатых дверей из коридора в лестничную клетку
1,2×2,1 м;
выход из здания через одинарный тамбур (две последовательные одностворчатые двери), размеры дверей 1,2×2,1 м, площадь лестничной клетки 20 м2;
удельная характеристика воздухопроницаемости закрытых дверей лестничной клетки 7000 1/кг;
открыта входная дверь здания, двери из коридора в лестничную клетку закрыты на всех этажах.
Решение Плотность наружного воздуха
ρн = 353 / (tн + 273) = 353 / (–28 + 273) = 1,44 кг/м3.
Плотность воздуха в здании
ρв = 353 / (tв + 273) = 353 / (16 + 273) = 1,22 кг/м3.
Температура приточного воздуха tп = (–28 + 16) / 2 = –6 °C.
Плотность приточного воздуха
ρп = 353 / (tп + 273) = 353 / (–6 + 273) = 1,32 кг/м3.
253
Наружное давление на наветренном фасаде
Рн.нi = 0,8(ρнVв2 ) / 2 – ghэт(i – 1)(ρн – ρп).
Рн.н1 = 0,8(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(1 – 1)(1,44 – 1,32) = 13,83 Па; Рн.н2 = 0,8(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(2 – 1)(1,44 – 1,32) = 9,13 Па; Рн.н3 = 0,8(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(3 – 1)(1,44 – 1,32) = 4,43 Па.
Рн.н.выбр = 0,8(ρнVв2 ) / 2 – ghвыбр(ρн – ρв).
Рн.н.выбр = 0,8(1,44 4,92) / 2 – 9,8 14(1,44 – 1,32) = −2,63 Па.
Наружное давление на заветренном фасаде
Рн.зi = –0,6(ρнVв2 ) / 2 – ghэт(i – 1)(ρн – ρп).
Рн.з1 = –0,6(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(1 – 1)(1,44 – 1,32) = –10,37 Па; Рн.з2 = –0,6(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(2 – 1)(1,44 – 1,32) = –15,07 Па; Рн.з3 = –0,6(1,44 4,92) / 2 – 9,8 4(3 – 1)(1,44 – 1,32) = –19,77 Па.
Давление внутри здания
Рвi = (Рн.нi + Рн.зi) / 2.
Рв1 = (13,83 – 10,37) / 2 = 1,73 Па;
Рв2 = (9,13 – 15,07) / 2 = –2,97 Па; Рв3 = (4,43 – 19,77) / 2 = –7,67 Па.
Наружное давление на уровне воздухозабора
Рвз = –0,6(ρнVв2 ) / 2 – ghвз(ρн – ρв) = –0,6(1,44 4,92) / 2 – 9,81 12(1,44 –
– 1,22) = –36,26 Па.
Эквивалентная площадь входных дверей здания:
(µ f)вх = 1 / [1 / (μ f )12 + 1 /(μ f )22 ]0,5 = 1 / [1 / (0,64 1,2 2,1)12 + + 1 / (0,64 1,2 2,1)22 ]0,5 = 1,14 м2.
Расход воздуха из лестничной клетки в коридор этажа пожара равен нулю.
Давление в лестничной клетке на уровне первого этажа определяем по формуле (13.15):
Рл.к1 = Рн.н1 + 20 = 13,83 + 20 = 33,83 Па.
Расход воздуха через входную дверь здания
Gвх= (µ f)вх[2ρп(Рл.к1– Рвх)]0,5 = 1,14[2 1,32(33,83 + 10,37)]0,5=12,31 кг/с.
Расход воздуха со второго этажа лестничной клетки на первый равен расходу через входную дверь здания. Давление в лестничной клетке на уровне второго этажа определяем по формуле (13.19):
Pл.к2 = Pл.к1 + 30G22−1 / (ρп fл2.к ) = 33,83 + 30 12,312 / (1,32 202) = 42,44 Па.
Характеристика воздухопроницаемости дверей лестничной клетки
Sдв = Sуд / (HпBп)2 = 7000 / (2,1 1,2)2 = 1 102 1/(кг∙м).
254