- •Министерство образования и науки Российской Федерации Саратовский государственный технический университет
- •Р.А. Стадник
- •1. Основные понятия и определения
- •2. Установление класса, группы, подгруппы, типа, подтипа, вида и разновидности грунта по гост 25100-95
- •Типы и подтипы глинистых грунтов
- •Классификация грунтов по степени засоления
- •3. Определение классифиционных и расчетных параметров грунта по заданым показателям
- •3.1.Оценка показателей физических свойств грунтов
- •3.1.1. Определение характеристики плотности
- •3.1.2.Определение характеристики пористости
- •3.1.3. Определение характеристики влажности
- •3.2.Оценка показателей механических свойств грунтов
- •3.2.1.Определение деформационных характеристик грунтов
- •3.2.2.Расчет прочностных характеристик грунтов
- •4. Комплексная оценка пригодности грунта и рекомендации по применению его в транспортных сооружениях
- •4.1. Оценка грунта и рекомендации по его использованию
- •5. Расчет устойчивости откосов насыпи
- •6. Прогноз осадки грунтового массива, сложенного
5. Расчет устойчивости откосов насыпи
В ТРАНСПОРТНЫХ СООРУЖЕНИЯХ
Расчет устойчивости откосов насыпи в транспортных сооружениях производится по методу круглоцилиндрической поверхности скольжения.
Предполагается, что потеря устойчивости откоса (склона) может произойти в результате вращения отсека грунтового массива относительно некоторого центраО (рис. 5.1, а).
Суть метода заключается в анализе устойчивости склона против сдвига по ряду возможных поверхностей скольжения, представленных дугой окружности с радиусом r и центром в т. О.
Отсек грунтового массива, ограниченный свободной поверхностью и поверхностью скольжения, разбивается вертикальными линиями на n элементов таким образом, чтобы можно было принять основание каждого отсека плоским, а прочностные характеристики постоянными.
Смещающийся массив рассматривается как недеформируемый отсек, все точки которого участвуют в общем движении.
Коэффициент устойчивости принимается в виде:
, где Мsr и Msa – моменты относительно центра вращения О всех сил, соответственно удерживающих и смещающих отсек.
Порядок вычислений:
Грунтовый массив разбивается на отдельные элементы.
Вычисляются вертикальные силы, действующие на каждый элемент: собственный вес грунтаPgi и равнодействующая нагрузки на его поверхности Pqi.
Равнодействующая сил Pgi+Pqi раскладывается на нормальную Ni и касательную Ti составляющие. ;.
Находим c и li – длину дуги.
Момент сил, вращающих отсек вокруг т. О, определится как:
.
n – число элементов в отсеке.
удерживающие силы обуславливаются сопротивлением сдвигу за счет внутреннего трения и сцепления грунта.
Сила трения:
При наличии внешних вертикальных нагрузок они включаются в величину веса блока (призмы).
α – угол между нормалью к основанию i-го элемента и вертикалью.
- длина основания i-го элемента, где bi – ширина i-го отсека.
φI i и cI i – расчетные значения характеристик прочности грунта в пределах основания i-го элемента.
Соотносительно:
При kst ≥ kнst устойчивость откоса относительно выбранного центра вращения т.О обеспечена.
- Основная сложность при практических расчетах заключается в том, что положение центра вращения О и выбор радиуса r, соотносящие наиболее опасному случаю, неизвестны.
- Обычно проводится серия таких расчетов при различных положениях центров вращения и значениях r.
- Чаще всего наиболее опасная поверхность скольжения проходит через нижнюю точку откоса (склона). Кроме слабых грунтов с минимальными φ и с.
6. Прогноз осадки грунтового массива, сложенного
из заданного грунта
Определение осадки основания находится методом послойного суммирования.Метод изложен в приложении 2 СНиП 2.02.01-83. Сущность метода заключается в том, что осадка основания определяется как сумма деформаций слоев грунта такой толщины, для которой без больших погрешностей напряжения и деформационные характеристики можно принимать постоянными.
На рис. 6.1. представлена расчётная схема метода.
Алгоритм расчёта:
Производится привязка фундамента к инженерно-геологической ситуации основания, т.е. совмещение его оси с литологической колонкой грунтов.
Определяется среднее давление на основание по подошве фундамента р.
Строится эпюра природного давления по оси фундамента.
Определяется дополнительное вертикальное напряжение в плоскости подошвы фундамента: , где- природное давление в уровне подошвы фундамента.
Строится эпюра дополнительных напряжений .
Строится вспомогательная эпюра природного давления 0,2.
Определяют нижнюю границу сжимаемой толщи из условия 0,2=.
Сжимаемую толщу основания разбивают на элементарные слои толщиной hi так, чтобы в пределах каждого слоя грунт был однородным, hi принимают не более 0,4b.
Зная дополнительное напряжение в середине каждого элементарного слоя , определяют сжатие этого слоя.
Общая осадка фундамента находится как сумма величин сжатия каждого элементарного слоя в пределах сжимаемой толщи:
или, |
(6.1.) |
где n – число слоёв; hi – толщина i-го слоя; Еi и mν,i – модуль деформации и коэф. относительной сжимаемости i-го слоя соответственно; β=0,8.
Пример
Расчетная схема
Нс — глубина сжимаемой толщи на нижней границе.
.при Е > 5мПа
или
, если Е<5 мПа.
Разбивка основания на слои производится в пределах величины Нс. толщина слоев должна учитывать однородность основания (границы отдельных слоев) и линейность и линейность изменения .
Рекомендуется , тогда осадка всех слоев будет равна
.
Для однородного основания в сложенных грунтом одного типа при Е=const как в нашем случае:
,
где β — безразмерный коэффициент, корректирующий упрощенную схему расчета, равен 0,8.
В задании на курсовую работу заданы b, l, P, . В задании имеются данные для построениякомпрессионной кривой.
Познакомимся с построением эпюра напряжений и .
Для определения глубины сжимаемой толщи необходимо знать напряжения от собственного веса вышележащего слоя грунта.
Для однородного грунтового массива напряжения определятся по следующей формуле:
,
где — нормальные напряжения от собственного веса в МПа;
γ — удельный вес кН. ;
ρ — плотность в кг/м3; q=9,81 м/см3.
ρ и γ— const.
Дополнительные напряжения (к ) от внешней равномерно распределенной нагрузки P определяется при проектировании основания по двум формулам.
Осевое напряжение под точкой «О»(см. рис.)
Напряжение по углам (точки a, b, c, d).
,
где α — коэффициент, принимаемый по таблице 1 приложения 2 СНиП-2.02.01-83.
Значение α зависит от формы фундамента, соотношения сторон прямоугольника фундамента
и относительной глубины для (осевое)
;
для углов :
.
При расчете осадки используем осевое напряжение, что несколько компенсирует фактическое наличие боковых деформаций.
Распределяются напряжения от равномерной нагрузки по кривой.
Эпюра распределения напряжения
В грунтовом массиве напряжения действуют совместно от собственного веса и от нагрузки.
Только деформации идут за счет дополнительных напряжений.
Дополнительные напряженности рассчитывают от давления:
.
При разработке котлована под фундамент грунтовый массив разрушается на величину и эта часть от нагрузки Р идет на компенсации давления от удаленного грунта.
Исходные данные:
(НФ) dn=2,50(м) — глубина заложения подошвы;
l=5,00(м) — длина фундамента;
b=2,5 (м) — ширина фундамента;
Pрасч=0,20 МПа — среднее давление от подошвы фундамента;
β — безразмерный коэффициент, корректирующий упрощенную схему расчета, равен 0,8.
ρ — плотность в кг/м3(см. задания 8 пункт),г/см3 =2030 кг/м3
ρнас — плотность в кг/м3, кг/м3
кН/м3(2т/м3) — удельный вес грунта основания; кН/см3
—показатель текучести
грунт — суглинок тяжелый
показатель текучести
Грунтовый массив однородный и представляет линейно-деформируемое полупространство.
Данные компрессионного испытания сдвигающего грунта
Вертикальное давление Р, мПа |
Коэффициент приведенной пористости
|
0 |
0,80 |
0,05 |
0,79 |
0,1 |
0,758 |
0,2 |
0,746 |
0,3 |
0,742 |
Необходимо определить расчетное значение осадки фундамента производственного здания, в конструкции которого не возникает усилия от неравномерной осадки.
Решение задачи
Определить давление от собственного веса грунта на основания
кН/м2=0,05мПа.
2. Определить дополнительное давления от сооружения на основания
.
Следовательно, .
3. Определить модуль деформации по компрессионным испытаниям
Рис. Компрессионный график испытаний
мПа
Если Е<=0,5 , то основание слабое.
Так как модуль деформации равен: мПа<5мПа, то основание слабое
Нижняя граница сжимаемого слоя из условия
4. Определить толщину слоев Hi, для которых будем рассчитывать деформации Si
Рекомендуется Hi≤0,4b, поскольку грунтовые массив однороден.
Назначаем одинаковую толщину
Величины ибудем рассчитывать через 1.00 м
5. Определить приZo=0
,
для любой глубины Z
По табл. 1 приложения 2 на стр.30 СНиП 2.02.01-83 при ά=1.
Для любых значений мПа.
Сравнивая со значением, 0,15>0,1·0,05 мПа, следовательно, необходимо переходить к следующимZ=1.0м.
При Z1=1,0 м имеем:
В таблице методом интерполяции находим ά1=0,870.
мПа
кН=0,07мПа.
Сравнивая со значением, 0,13>0,1·0,07 мПа,
Аналогично производим расчет давления от собственного веса грунта и дополнительного давления от сооружения на основания. Результаты расчетов сведены в таблицу 1.
Таблица 1
Результаты расчета давлений на основания
при постоянных параметрах b=2,5 (м), кН/м3, dn=2,50(м)
Глубина подошвы фундамента Zi,м |
Относительная глубина |
Коэффициент άi По табл. 1 прил. 2СНиП 2,02,01-83 |
Дополнительное напряжение |
напряжение от собственного веса |
Сравнение |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
0 |
0 |
1,00 |
0,15 |
0,05 |
0,15>0,1·0,05 |
1 |
0,80 |
0,870 |
0,13 |
0,07 |
0,13>0,1·0,07 |
2 |
1,60 |
0,593 |
0,09 |
0,09 |
0,09>0,1·0,09 |
3 |
2,40 |
0,392 |
0,06 |
0,11 |
0,06>0,1·0,11 |
4 |
3,20 |
0,267 |
0,04 |
0,13 |
0,04>0,1·0,13 |
5 |
4,00 |
0,190 |
0,03 |
0,15 |
0,03>0,1·0,15 |
6 |
4,80 |
0,140 |
0,20 |
0,17 |
0,02>0,1·0,17 |
7 |
5,60 |
0,108 |
0,016 |
0,19 |
0,016>0,1·0,19 |
Таким образом, нижняя граница сжимаемой толщи грунта располагается в 7 м от подошвы фундамента, т.е. НС=7,0 м.
В пределах этой толщи будем учитывать деформации слоев.
В принятых масштабах для Z и необходимо изобразить расчетную схему выделением и нумерацией слоев, эпюры дополнительных напряжений и от собственного веса (смотри приложение 2.СНиПа.2.02.01-83).
М для l 1:50.
М для в 1 см — 0,005 МПа.
Рисунок Эпюра распределении напряжений в массиве грунта
Расчет осадки также целесообразно вести в табличной форме
Таблица2
Результаты расчета осадки при следующих
постоянных параметрах ; Е=3,1 МПа; β=0,80;
№ сечения |
Дополнительное напряжение мПа |
№ слоя |
Середина дополнительное напряжение
|
Деформация слоя (м) |
(м) |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
0 |
0,15 |
1 |
0,14 |
0,036 |
0,036 |
1 |
0,13 | ||||
2 |
0,09 |
2 |
0,11 |
0,028 |
0,064 |
3 |
0,06 |
3 |
0,075 |
0,019 |
0,083 |
4 |
0,04 |
4 |
0,050 |
0,013 |
0,096 |
5 |
0,03 |
5 |
0,035 |
0,009 |
0,105 |
6 |
0,02 |
6 |
0,025 |
0,006 |
0,111 |
7 |
0,016 |
7 |
0,018 |
0,005 |
0,116 |
Таким образом, Sрасч=11,6 см.
Необходимо ее сравнить с предельной осадкой рекомендуемой СНиПом 2.02.01-83.
В соответствии с пунктом 2 приложения 4 и примечания 5 к нему для зданий и сооружений, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерной осадки и у которых фундамент в виде сплошной плиты.
.
Таким образом, .
Если грунты, смягчающие основание, относятся к одной из следующих разновидностей
набухающие;
просадочные;
засоленные,
то необходимо произвести расчет на дополнительную деформацию (см. приложение 2 пп 12–26).
Указать, что это особая задача, если осадка меньше данного значения, то наш грунт выдерживает нагрузку от данного сооружения.
Если не выдерживает, то основание необходимо усилить:
заменить грунт;
устроить песчаные сваи, бутобетонные сваи;
железо-бетонные плиты.