УМК №1 МК
.pdfσ и τ – действующие нормальные и касательные напряжения, вы- числяемые по формулам:
s = |
M |
× |
hω |
и t = |
Q |
. |
(3.21) |
|
|
|
|||||
|
W h |
|
hω × tω |
|
Здесь M и Q – средние значения соответственно момента и попе-
речной силы в пределах отсека; если длина отсека больше его расчетной высоты, то M и Q следует вычислять как средние для более напряженно-
го участка с длиной равной высоте отсека (рис. 3.16) [7]. Если в проверяе- мом отсеке находится место изменения сечения балки, то значения M , Q
и W берут по уменьшенному сечению.
а) |
б) |
hω
|
a < hω |
|
a/2 |
M1 |
M 2 |
|
M |
hω
|
a > hω |
hω/2 |
|
|
|
M1 |
M |
M2 |
|
|
в) |
г) |
hω
hω/2 |
a > hω |
|
|
M1 |
M2 |
|
M |
д)
hω
b < hω |
|
|
|
|
b/2 |
|
|
|
|
M1 |
M2 |
|
|
|
a |
M1 |
> M2 |
||
|
hω
hω/2 |
hω |
|
|
|
|
M1 |
M |
M2 |
|
b > hω |
a |
Рис. 3.16. Определение расчетных усилий в отсеках главной балки при проверке местной устойчивости стенки
2. Устойчивость стенок упруго работающих балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, при нали- чии местного напряжения sloc ¹ 0 .
141
В этом случае проверку устойчивости стенки балки следует произво-
дить при условной гибкости стенки lω > 2,5.
Сама проверка производится по формуле, аналогичной формуле (3.20),
|
(s/ scr + sloc / sloc,cr )2 + (t/ tcr )2 £ gc . |
(3.22) |
||
Здесь значения нормальных σ , касательных τ и касательных крити- |
||||
ческих τcr |
напряжений, а также коэффициент условий работы определяет- |
|||
ся так же, как в формуле (3.20), а местное напряжение σloc – |
по формуле |
|||
|
sloc = |
F |
£ Ry × gc , |
(3.23) |
|
|
|||
|
tω × lef |
|||
|
|
|
|
|
где sloc |
– напряжения смятия в стенке под грузом (рис. 3.17); |
|||
F – |
расчетная сосредоточенная сила; |
|
||
lef = lloc = b + 2 × t f – расчетная длина смятия стенки (b |
– длина пере- |
|||
дачи местной нагрузки, равная ширине полки балки н6астила; |
||||
t f – |
толщина полки главной балки). |
|
Потеря устойчивости от действия местных напряжений весьма похожа на потерю устойчивости от действия нормальных напряжений (рис. 3.18).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.17. Определение местных на- |
Рис. 3.18. Потеря устойчивости стенки |
||
|
пряжений в стенке балки |
от действия местной нагрузки |
142
Критическое напряжение потери устойчивости от действия местных напряжений определяется по формуле
sloc,cr |
= |
c1 |
× |
Ry |
, |
(3.24) |
|
|
|
|
|||||
lω2 |
|||||||
|
|
|
|
Взаимное влияние перпендикулярных друг другу нормальных и ме- стных напряжений, а также сильное влияние на устойчивость пластины расстояния между ребрами жесткости и относительной длины загружения пластины местной нагрузкой приводят к необходимости рассматривать три возможных случая потери устойчивости стенки балки:
а) частое расположение ребер жесткости, при a / hef ≤ 0,8 стенка
между ребрами может выпучиваться только по одной полуволне (см. рис. 3.18). В этом случае значение σcr определяют по формуле (3.19), так же как и при отсутствии местных напряжений. Критическое напряжение потери устойчивости от действия местных напряжений определяют по формуле
sloc,cr |
= |
c1 |
× |
Ry |
, |
(3.25) |
|
|
|
|
|||||
la2 |
|||||||
|
|
|
|
где c1 – коэффициент, принимаемый для сварных балок согласно [1,
табл. 23, а] в зависимости от отношения a / hef и значения d, вычисляемого по формуле (3.18);
|
|
|
= |
a |
× |
|
; |
|
|
|
a |
Ry / E |
(3.26) |
||||
|
l |
|||||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
tω |
|
|||
б) более редкое расположение ребер жесткости при a / hef |
> 0,8 и |
отношении σloc / σ больше значений, указанных в [1, табл. 24]. Критиче- ское напряжение определяют по формуле
scr |
= |
c2 |
× |
Ry |
, |
(3.27) |
|
|
|
|
|||||
lω2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|||
где c2 – коэффициент, определяемый согласно [1, табл. 25]; σloc,cr – |
опреде- |
ляют по формуле (3.25), в которой при a / hef > 2 следует принимать a = 2hef ;
в) редкое расположение ребер жесткости при a / hef > 0,8 и отно-
шении σloc,cr / σ не более значений, указанных в [1, табл. 24]. Критическое напряжение определяют по формуле (3.19); σloc,cr – определяют по фор-
муле (3.25), но с подстановкой 0,5 × a вместо a при вычислении lа в фор-
муле (3.26) и в [1, табл. 23].
143
Во всех случаях τcr следует вычислять по действительным разме-
рам отсека.
Для выполнения практических примеров рекомендуется использо- вать прил. 20 – 22.
Вопросы для самопроверки
1.Какое должно соблюдаться соотношение свеса пояса к его толщи- не при упругой работе?
2.Воздействию каких напряжений подвергается стенка балки вблизи
опоры?
3.При каком условии требуется укреплять стенку балки поперечны-
ми ребрами жесткости, если λω > 3, 2 ?
4. При каком условии требуется укреплять стенку балки поперечны-
ми ребрами жесткости, если λω > 2, 2 ?
5.Какой зависимостью определяется область (длина) развития пла- стических деформаций при равномерной нагрузке на балку?
6.Какое должно быть максимально допустимое расстояние между
поперечными ребрами жесткости при λω > 3, 2 ?
7.Какое должно быть максимально допустимое расстояние между поперечными ребрами жесткости при λω ≤ 3, 2 ?
8.Каким может быть предельно допустимое расстояние между попе- речными ребрами жесткости, если выполнены проверки общей и местной устойчивости балки?
9.Как следует рассчитывать односторонние ребра жесткости, если к верхнему поясу приложена сосредоточенная нагрузка, например при по- этажном сопряжении балок?
10.Для каких балок разрешают не проверять устойчивость стенки,
если λω ≤ 3,5 и отсутствует местная нагрузка?
11. Для каких балок разрешают не проверять устойчивость стенки,
если λω = 3, 2 ?
12. Для каких балок разрешают не проверять устойчивость стенки,
если λω ≤ 2,5 и присутствует местная нагрузка на поясе балки?
13.Что такое частое расположение поперечных ребер жесткости?
14.Что такое редкое расположение поперечных ребер жесткости?
144
Практическое занятие 7 ПРОВЕРКА МЕСТНОЙ УСТОЙЧИВОСТИ
СВАРНОЙ БАЛКИ
Пример 11. Требуется проверить местную устойчивость сжатого пояса и стенки сварной балки исходя из условий примеров 7 и 8.
Порядок расчета:
Первоначально определяем необходимость постановки ребер жест- кости по формуле
|
|
h |
Ry |
|
115, 2 |
|
23,5 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|||||||
lω = |
ω |
× |
|
= |
|
|
× |
|
= 3,54 |
> 2, 2 , |
|
|
|
1,1 |
2,06 ×104 |
||||||||
|
|
tω |
E |
|
|
|
|
т.е. вертикальные ребра жесткости необходимы. Кроме того, в зоне учета развития пластических деформаций необходима постановка ребер жестко- сти под каждой балкой настила. Длина этой зоны определяется по формуле
a = l × 1 - |
1 |
× |
h |
=1200 × 1 - |
1 |
× |
120 |
= 317, 4 см. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
c1 |
hω |
1,12 |
115, 2 |
|
Расстановка вертикальных ребер жесткости показана на рис. 3.19. Для сформированных отсеков выполняется проверка местной устойчиво- сти стенки сварной балки.
Рис. 3.19. К проверке местной устойчивости стенки
145
Отсек 1. Отсек – это зона балки длиной a между смежными попе- речными ребрами (рис. 3.20). В отсеке 1 выполняется проверка местной устойчивости стенки от действия нормальных напряжений, возможного образования волн в сжатой зоне, перпендикулярных оси балки или парал- лельно поперечным ребрам жесткости. При этом встает необходимость по- становки продольных ребер жесткости, устанавливаемых на расстоянии 0,2 × h0 от края сжатого пояса. Продольное ребро не ставится, если соблю-
дается условие обеспечения устойчивости
|
|
|
|
|
|
hef |
< 5,5 |
× |
|
|
|
E |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
tω |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ry |
|
|
|
||||||
|
hef |
|
115,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,06 ×104 |
|
|
|
Тогда |
= |
=104,7 |
< 5,5 |
× |
|
E |
|
= 5,5 × |
|
=162,8 . |
||||||||||
tω |
|
1,1 |
|
Ry |
|
|
23,5 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Устойчивость стенки, от действия нормальных напряжений, обеспе- чена. Кроме того, несущая способность по устойчивости стенки в области пластических деформаций определена в примере 7, п. 11.
hω
a > h ω h ω / 2
M 1 |
M 2 |
M
Рис. 3.20. Место определения среднего значения М
Отсек 2. Проверка местной устойчивости стенки отсека 2 от совме- стного действия нормальных и касательных напряжений выполняется по формуле (3.22):
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
s |
+ |
sloc |
)2 + ( |
t |
)2 £ gc , |
|
|
sloc,cr |
|
|||||
|
scr |
|
tcr |
где sloc = 6, 43 кН/см2 – см. пример 9, п.1;
146
Критические напряжения в формуле (3.22) зависят от расстояния ме- жду ребрами жесткости и отношения между ними. Поэтому в [1] рассмат- ривается три возможных случая определения критических, нормальных и местных напряжений: частое расположение ребер жесткости, более редкое расположение ребер жесткости, редкое расположение ребер жесткости.
Чтобы определить возможный случай расположения ребер жестко- сти применительно к рассматриваемому примеру, необходимо выяснить:
|
1. Отношение размеров отсека |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
= |
171, 4 |
=1,49 > 0,8 ; |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hef |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
115,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
2. Отношение местных напряжений σloc |
к действующим σ |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σloc |
= |
|
6, 43 |
= 0,324 , |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19,84 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
где sloc = 6, 43 кН/см2 – |
см. пример 9, п.1; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
s = |
M 2( x) |
× |
hω |
= |
|
219800 ×115, 2 |
=19,84 кН/см2. |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Wx |
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
10634 ×120,0 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Здесь M 2( x) |
= |
q × x × (l - x) |
= |
154,0 × 3,27 × (12 - 3,27) |
= 21,98 кН × м; |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||
W =10634 см3 – |
см. пример 9, п. 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Степень упругого защемления стенки в поясах [1, формула (77)] |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
d = b × |
bf |
|
× ( |
t f |
|
)3 = 0,8 × |
30,0 |
× ( |
2, 4 |
)3 = 2,16 . |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
hef |
|
|
|
|
|
|
115, 2 |
1,1 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
При |
a |
=1,49 |
|
и |
δ = 2,16 по |
[1, |
табл. 24] находим, что |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
hef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σloc |
= 0,324 < 0, 485 , то есть не превышает значение в [1]. |
||||||||||||||||||||||||||||||||
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, в рассматриваемом отсеке имеет случай редкого рас- положения ребер жесткости. В этом случае выпучивание стенки балки мо- жет произойти по двум полуволнам по длине пластинки. Тогда, критиче- ские напряжения определяются по формуле (3.19):
s = ccr × Ry
cr lω2 .
147
В формуле (3.19) коэффициент ccr |
следует принимать по табл. 3.3 и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
находим, что ccr = 33, 4 . Тогда, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
scr |
|
= |
ccr × Ry |
|
|
= |
33, 4 × 23,5 |
= |
62,6 кН/см |
2 |
. |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
lω2 |
|
|
|
|
|
3,542 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Местные критические напряжения определяются по формуле (3.25) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sloc,cr |
= |
c1 |
× |
Ry |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
la2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
с подстановкой 0,5 × a |
вместо a |
|
при вычислении |
|
a в формуле (3.25) и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
l |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
табл. 23 в [1]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 × a |
= |
|
0,5 ×171, 4 |
= 0,744 ; |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
115,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
0,5 × a |
|
|
|
|
Ry |
|
|
|
|
|
|
|
0,5 ×171, 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
la = |
× |
|
|
|
|
= |
|
|
× |
|
|
|
23,5 |
|
|
= 2,63; |
||||||||||||||||||||||||||||
|
tω |
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
2,06 ×104 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с1 = 14,6 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Тогда, sloc,cr |
= |
|
c1 |
× Ry |
= |
|
14,6 × 23,5 |
= |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
49,6 кН/см . |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
la2 |
|
|
|
|
|
|
|
2,632 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Действующие касательные напряжения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
t = |
Q2( x) |
|
|
= |
|
|
|
|
|
420 |
|
|
|
|
= 3,31 кН/см2 , |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
hω × tω |
|
115, 2 ×1,1 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
где Q |
= q × ( |
l |
|
- x) =154 × ( |
12,0 |
- 3, 27) = 420 кН . |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2( x) |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Укрепление стенки балки поперечными ребрами жесткости, пересе-
кающими возможные волны выпучивания стенки, увеличивает критиче-
ское касательное напряжение, определяемое по формуле
tcr |
=10,3 × (1 + |
0,76 |
) × |
|
Rs |
=10,3 × (1 + |
0,76 |
) × |
13,63 |
=15,04 кН/см2 , |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
lef2 |
||||||||||
|
|
m2 |
1, 492 |
3,54 |
|
||||||
где μ – |
отношение большей стороны пластинки к меньшей. |
148
Теперь подставляем все значения в формулу (3.22)
|
σ |
|
σloc |
|
2 |
|
τ |
|
2 |
19,84 |
|
6, 43 |
|
2 |
|
|
3,31 |
|
2 |
|
|
|
|
+ |
+ |
= |
+ |
+ |
= 0, 498 ≤ γ |
|
= 1,0 . |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
σcr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
49,6 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
σloc,cr |
|
|
τcr |
|
62,6 |
|
|
|
15,04 |
|
|
|
|
|
Проверка показала, что устойчивость стенки обеспечена и постанов- ка ребер жесткости на расстоянии a = 171, 4 см > hω = 115,2 см возможна.
Расчетные формулы проверки местной устойчивости стенки, укре- пленной короткими поперечными и продольными ребрами, приведены в [1, пп. 7.7, 7.8].
Контрольное задание
Выполнить проверку местной устойчивости отсека «3», показанного на рис. 3.19.
Лекция 16 РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ОПОРНОЙ ЧАСТИ
ГЛАВНОЙ БАЛКИ
В курсовом проекте возможны 2 варианта конструирования опорной части главной балки: 1-й случай, когда к торцу главной балки приварена пластина (рис. 3.21.); 2-й случай – опирание нижней полкой главной балки на колонну. Способы опирания балок на колонну показаны в прил. 24, 25.
q
N = V
1 |
1 |
|
th |
a < 1,5th (15-20мм) |
|
1 -1
bop
tω x
th
Рис. 3.21. Схема опорной части главной балки (первый вариант)
149
Размер а принимается конструктивно равным 15 – 20 мм; – часть (ширина) стенки, главной балки, входящая в расчетное сечение (расчетной схемы) условной центрально-сжатой стойки (рис. 3.21). На рис. 3.21 пока- заны следующие размеры: bop – ширина опорного ребра, состоящая из тол- щины стенки главной балки и двух свесов, то есть bop = 2bh + tω; bh – ши- рина выступающей части пластины; tω – толщина стенки главной балки.
Ширина выступающей части пластины определяется по [1], как bh = hef / 30 + 40 мм, где hef – высота стенки главной балки.
Часть стенки, входящая в расчетное сечение определяется формулой
|
|
|
D = 0,65 × tω × |
E / Ry |
|
|
|
(3.28) |
||||||
Расчет опорного ребра из условия смятия проверяется по формуле |
||||||||||||||
|
|
|
|
F / Ap £ Rp × gc , |
|
|
(3.29) |
|||||||
где Ар = bор×th – площадь смятия; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
gс – |
коэффициент условия работы; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Rp – |
расчетное сопротивление стали смятию (по [1]); Rp = Run/gm |
|
||||||||||||
Run – предел прочности; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
gm – |
коэффициент безопасности по материалу; gm = 1,025 (по [1]); |
|||||||||||||
Из условия обеспечения местной устойчивости опорного ребра на- |
||||||||||||||
ходим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bop £ 0,5 × |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
E / Ry . |
|
|
(3.30) |
||||||||
Толщина опорного ребра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
th = 2 × bh × |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
E / Ry . |
|
|
(3.31) |
|||||||
Определение наименьшего значения катета шва из условия |
|
|||||||||||||
|
|
N |
|
£ Rωf или |
k f ³ |
|
|
N |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
. |
(3.32) |
|||||||
|
|
|
|
lω × Rωf |
|
|||||||||
|
|
k f × lω × b f × gωf |
|
|
|
|
|
× b f × gωf |
|
Здесь lω – расчетная длина сварного углового шва, к которой предъявля-
ется следующее конструктивное ограничение (должна быть не менее 40 мм) 4 × k f £ lω £ 85 × k f × b f .
С учетом конструктивного ограничения формула (3.32) запишется в следующем виде
|
|
|
N |
|
|
|
|
1 |
|
N |
|
||
k f ³ |
|
|
|
|
|
|
или |
k f ³ |
|
× |
|
. |
(3.33) |
85 × k |
f |
× R |
× b2 |
× g |
|
b f |
85 × Rωf × gωf |
||||||
|
|
ωf |
f |
|
ωf |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|