УМК №1 МК
.pdfbf |
= 135,0 мм – ширина полки; |
|
t f |
= 10, 2 |
мм – толщина полки; |
36,5 кг – |
вес одного погонного метра профиля. |
3. Проверка жесткости балки настила.
Проверка жесткости балки настила выполняется по формуле
f |
= |
5 |
× |
qn × l3 |
£ |
1 |
= |
1 |
|
l |
384 |
E × Ix |
n0 |
250 |
|||||
|
|
|
|
или, подставив в формулу известные значения, получим
f |
= |
5 |
× |
18,03 × 6003 |
= 0,00348 = |
1 |
< |
1 |
= 0,004 |
|
384 |
2,06 ×106 × 7080 |
|
|
|||||
l |
|
287 |
250 |
|
Таким образом, жесткость балки настила перекрытия центральной ячейки обеспечена.
4. Проверка общей устойчивости Согласно [1, п. 5.16] верхний пояс балки закреплен от потери устойчи-
вости. Сжатый пояс стальной балки настила надежно связан сваркой. Поэто- му в рассматриваемом примере проверки общей устойчивости не требуется. Местная устойчивость балки настила обеспечивается условиями проката.
Пример 6. Выполнить проверку общей устойчивости балки настила по данным примера 5 при условии недостаточного закрепления верхнего пояса. Сталь с Ry = 2350 кг/см2 .
Порядок расчета
1. При условии недостаточного закрепления верхнего пояса прокат- ной балки настила проверка общей устойчивости выполняется по формуле
M max, x £ × g jb ×Wc Ry c ,
где M max, x = 97,02 кН × м – данные примера 5;
W |
= W = 472 см3 |
– данные примера 5; |
c |
x |
|
gс = 0,95 – данные из [1, табл. 6]; |
||
Ry |
= 2350 кг/см2 – |
данные примера 5. |
2. Определение ϕb |
|
111
Значения коэффициента ϕb в [1, формула (34)] необходимо прини-
мать [1, прил. 7]: |
ϕb = ϕ1 ; |
при ϕ1 ≤ 0,85 |
|
при ϕ1 > 0,85 |
jb = 0, 68 + 0, 21 × j1 , но не более 1,0. |
3. Определение коэффициента ϕ1
Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии необхо- димо вычислить коэффициент ϕ1 по формуле
|
I y |
|
h |
|
E |
||
j = y × |
|
× ( |
|
)2 |
× |
|
, |
|
|
|
|||||
1 |
Ix |
|
lef |
|
Ry |
||
|
|
|
где коэффициент ψ для двутавровых балок с двумя осями симметрии за- висит от количества закреплений сжатого пояса в пролете, вида нагрузки и значений коэффициента α
a =1,54 × It × (lef )2 =1,54 × 17, 4 × (600)2 = 31,8 < 40,0 .
I y |
h |
337 |
30 |
Согласно [1, прил. |
7*, |
табл. 77,] |
при 0,1 £ a £ 40 и нагруженном |
верхнем поясе равномерно распределенной нагрузкой определяем коэффи- циент ψ по формуле
y =1,6 + 0,08 × a =1,6 + 0,08 × 31,8 = 4,144 .
Находим j = 4,144 × |
337 |
× ( |
30 |
|
)2 × |
2,06 ×106 |
= 0, 43. |
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
7080 |
|
600 |
2350 |
|
|||
|
|
ϕb = ϕ1 = 0, 43 . |
||||||
Тогда, при ϕ1 = 0,41 < 0,85 |
принимается |
|||||||
4. Проверка общей устойчивости по формуле |
||||||||
|
|
M max, x |
|
£ Ry × gc |
|
jb ×Wc
или
970200 = 4780 > 2350 × 0,95 = 2232,5 кг/см2 . 0,43 × 472
Таким образом, в рассматриваемом примере общая устойчивость балки настила при отсутствии надежного закрепления верхнего пояса не обеспечена.
112
Лекция 13 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СОСТАВНЫХ БАЛОК
Составление расчетной схемы. Расчётная схема главной балки ус- танавливается в соответствии с выбранным типом (вариантом) балочной клетки. В курсовой работе рассчитывают наиболее нагруженную главную балку, на которую балки настила или вспомогательные балки опираются с двух сторон.
При расположении сосредоточенных сил на балке более 5 (нормаль- ный тип балочной клетки) их заменяют равномерно распределённой на- грузкой, эквивалентной по интенсивности сосредоточенным грузам.
Сечение составной балки состоит из трёх листов: стенки и двух поя- сов (полок). Компоновку составного сечения начинают с определения вы- соты балки.
Определение требуемого момента сопротивления с учетом развития пластических деформаций в наиболее нагруженном сечении, то есть в се- редине пролета, вычисляют по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wn,min ³ |
c1 × Ry × gc |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где с1 – |
коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций; |
||||||||||||||||||
gс – |
коэффициент условий работы, определяемый по [1, табл. 6] ; Ry – рас- |
||||||||||||||||||
четное сопротивление стали, определяемое по пределу текучести [1]. |
|||||||||||||||||||
|
Высота главной балки (h) определяется из условия |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
hmin ≤ h ≤ hmax |
и по возможности стремиться к hopt . |
|
|||||||||||
|
Максимальная высота hmax определяется из заданной строитель- |
||||||||||||||||||
ной высоты hстр от типа сопряжения (рис. 3.4), |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
где |
hстр – |
принимается по заданию, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
hpd – |
высота балки настила, принимается по выбранному варианту; |
|||||||||||||||||
|
td – |
толщина настила, принимается по расчету; |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
D – |
допуск безопасности |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Максимальная высота балки при этажном сопряжении балок: |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hmax = hстр − hd − hpd |
− , |
|
|
|
|
|
||
где |
D > |
1 |
× L ; |
1 |
= |
1 |
– для стального настила, |
1 |
= |
1 |
|
– для балок |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
n0 |
|
|
n0 |
150 |
|
|
|
n0 |
250 |
|
|
||||
настила, |
|
|
|
1 |
= |
1 |
|
– |
для главной балки. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
n0 |
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
113
Рис. 3.4. Типы сопряжений балочной площадки |
|
|
Оптимальная высота (hopt ) , при которой расходуется минимальное |
||
количество металла (рис. 3.5). |
|
|
m |
|
|
масса |
|
|
|
hω h0 |
h |
точка экстремума |
h |
|
Рис. 3.5. График изменения элементов главной балки
Масса сечения балки состоит из массы сечений поясов и массы сече- ния стенки. Тогда выражение полной массы сечения балки запишется в следующем виде
|
mtot |
= m f + mω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
или в развернутом виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m = 2 × |
c × M |
|
× r × k + h |
p |
× t |
ω |
× r × k |
2 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
tot |
hp × Ry |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где m f – масса поясов балки; mω – |
масса стенки балки; c – |
доля момен- |
||||||||||||
та, воспринимаемого поясами балки; |
M – |
расчетный момент, действую- |
||||||||||||
щий на балку; r = 7850 кг/м3 – объемная масса стали; k |
и k |
2 |
– |
конструк- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
тивные коэффициенты поясов и стенки балки соответственно; |
hp |
– высота |
||||||||||||
балки; tω – толщина стенки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
114 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяя минимум массы сечения балки, берем первую производную от выражения массы сечения балки по ее высоте и приравниваем к нулю
|
dmtot, p |
= - |
2 × c × M |
× r × k |
+ t |
ω |
× r × k |
2 |
= 0 , |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
dhp |
|
|
|
hp2 × Ry |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Отсюда, заменяя M / Ry |
|
= W , получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
2 × c × k1 ×W |
|
|
2 × c × k1 |
|
|||||||||||||||||||||||
h = |
|
= |
|
|
× |
|
W |
|
= k × |
W |
. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
opt |
|
|
|
k2 |
× tω |
|
|
k2 |
|
|
|
|
|
|
tω |
|
|
|
tω |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
В формуле h = k × |
W |
|
коэффициент k зависит от конструктивного |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
opt |
|
tω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оформления балки конструктивных коэффициентов поясов и стенки. Из за ослабления сечения заклепочными отверстиями эти коэффициенты для клепаных балок больше, для сварных – меньше. Величину коэффициента рекомендуется принимать для сварных балок, равной 1,2 ÷ 1,15, для кле-
панных – 1,25 ÷ 1,2.
Приведенный вывод не является строгим, так как он не учитывает изменения соотношения между высотой и толщиной стенки в балках раз- личной высоты, а, следовательно, и изменения коэффициента с распреде- ления момента между стенкой и поясами балки.
При проектировании возможно отступление от hopt . Так, например,
отступление действительной высоты от оптимальной до 20 % приводит к увеличению массы всего до 4 %.
Оптимальная высота балки при минимальных затратах металла оп- ределяется по различным формулам. Зависимость оптимальной высоты балки от заданной гибкости стенки вывел К.К. Муханов:
hopt = 33lω ×W / 2 .
В курсовом проекте удобнее использовать формулу определения оп- тимальной высоты в следующем виде
hopt = (5,5 ¸ 6,5) × 3Wn,min ,
где k – конструктивный коэффициент (см. выше);
Wn,min |
= |
M max |
– |
требуемый момент сопротивления, определяе- |
||
Ry |
× gc × c1 |
|||||
|
|
|
|
мый из условия прочности;
M max = q × l 2 – максимальный расчетный изгибающий момент. 8
115
Минимальная высота стенки (балки) обеспечивает необходимую жесткость при полном использовании несущей способности материала.
Используя условие жесткости (2-й группы предельных состояний), определяется минимальная высота стенки:
− для равномерно распределенной нагрузки
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
= |
|
|
|
5 |
|
× |
qn × l |
4 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
384 |
|
|
|
|
E·I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Подставив в формулу |
M = |
qn × l |
2 |
|
|
, |
|
|
получим |
f = |
|
5 × M × l 2 |
|
. |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
48·EI |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Известно, что |
M = W ·σq и |
I = W ·h |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
sq ·l 2 |
|
|
5 |
|
|
sq ·l |
|
|
l |
||||||||||||||||||
|
После подстановки получим |
|
|
f = |
|
|
|
|
|
|
|
× |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h = |
|
|
|
× |
|
|
× |
|
, |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Eh |
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
f |
|||||||||||||||
где |
sq |
= Ry × |
qn |
|
, здесь qn × g f |
|
|
= q – |
|
расчетная нагрузка. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
qn ·g f |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Отношение прогиба балок к их пролету |
|
|
|
f |
регламентируется [1] |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
в зависимости от назначения балки. Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= |
5 |
|
|
|
× |
|
Ryl |
|
× |
l |
|
|
× |
|
qn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
min |
|
|
24 |
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
− для балок, использующих упругопластическую работу материала |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
5 |
× |
|
Ry c1l |
× |
|
l |
× |
qn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
min |
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
где |
qn – |
нормативная нагрузка; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
q – |
расчетная нагрузка. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Определение толщины стенки tω. Толщина стенки определяется из |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
следующих условий: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
− из условия опыта проектирования |
|
|
|
|
tω |
= 7 + |
3 × h |
|
мм; |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
− из условия среза стенки, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
в зависимости от опоры главной балки |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
(рис. 3.6, 3.7): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
первый способ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
116
При опоре разрезной стальной балки с помощью ребра, приваренного к торцу балки, можно считать, что в опор- ном сечении балки на касательные напря- жения работает только стенка, а пояса еще не включились в работу сечения балки.
Тогда плечо внутренней пары
|
I |
|
t |
ω |
× h3 |
|
|
8 |
|
2 |
|
|
|
|
Рис. 3.6. Первый способ |
||||||
|
|
= |
|
ω |
|
× |
|
|
|
= |
|
|
|
× hω . |
|
опирания главной балки |
|||||
|
S |
|
|
12 |
|
|
tω × hω2 |
3 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Для этого случая толщина стенки: |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
tω |
= |
Q × S |
= |
3 |
× |
|
Q |
или |
tω =1,5 |
Qmax |
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
hω × Rs |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I × Rs |
2 |
|
|
|
|
|
hω × Rs |
второй способ:
Для определения наименьшей толщины стенки из условия ее работы на касательные напряжения можно воспользоваться формулой Н.Г. Жу- равского:
t = |
Q × S |
£ R × g |
c |
, |
|
|
|||||
|
|
s |
|
|
|
|
I × tω |
|
|
|
|
где Q – поперечная сила; |
S – статический |
момент полусечения балки, относительно нейтральной оси; I – момент инерции сече- ния балки; tω – толщина стенки; Rs – расчет-
ное сопротивление материала стенки на срез. В балке оптимального сечения с площа-
дью поясов, равной площади стенки, плечо внутренней пары составит
I / S » 0,85 |
× h ; |
|
|
|
|
||
Подставляя это соотношение ( I / S ) в формулу Журавского получаем |
|||||||
|
tω = |
Qmax × S |
» |
Qmax |
= |
1, 2 × Qmax |
, |
|
|
0,85 × h × Rs |
|
||||
|
|
I × Rs |
|
h × Rs |
|||
где Rs – |
расчетное сопротивление стали срезу металла; Rs = 0,58 × Ry |
( Ry – расчетное сопротивление стали, определяемое по пределу текучести).
Из условия обеспечения местной устойчивости стенки (без дополни- тельной установки ребра жесткости)
117
|
h |
Ry |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tω ³ |
ω |
× |
|
, |
где |
E = 2,06 ×105 МПа. |
|||||
|
E |
||||||||||
160 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
Ry |
|
|
|
|
|
|
|
tω ³ |
ω |
× |
|
|
. |
||
|
|
|
|
|
|
E |
|||||
|
|
|
|
|
5,5 |
|
|
|
|
Используя вышеприведенные формулы, назначается толщина стенки tω, принимая во внимание толщину прокатываемых листов сортаментного ряда.
Определение толщины пояса t f . Толщина пояса назначается, равной
t f = (2 ¸ 3) × tω .
Определение ширины полки (пояса) bf . Для этого необходимо определить требуемую площадь поясов Af
|
Af |
= |
2 × I f , min |
, |
|
|
(h ) |
2 |
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
0 |
|
|
где h0 = hp − t f ; |
I f ,min вычисляем по формуле (1.2). |
Обратить внимание на то, что в целях упрощения расчета, при опре- делении площади сечения полки ( Af ), собственный момент инерции полки
не учитывается. |
|
|
|
Затем определяется ширина полки bf |
= |
Af |
. |
|
|||
|
|
t f |
Ширину полки необходимо увязать с действующим сортаментом. Кроме того, ширина пояса полки принимается в пределах
bf = (1 ¸ 1)hω . 3 5
Ширина полки по конструктивным соображениям должна быть
bf ³ 180 мм.
При очень широких поясах напряжение распределяется неравномер- но по ширине пояса. Очень узкие пояса балки требуют частого закрепле- ния связями и потому невыгодны. По условиям местной устойчивости ши- рина свеса bef сжатого пояса стальной балки не должна быть больше зна- чений, определяемых по формуле (при упругой работе)
118
bef |
£ 0,5 |
× |
E |
|
|
|
. |
||
|
|
|||
t f |
|
|
Ry |
В сечениях, учитывающих условия развития пластических деформа- ций должно соблюдаться условие:
bef |
= 0,11 |
hef |
, но не более 0,5 |
Е |
, |
|
|
|
|||
t f |
|
tω |
Ry |
где hef = h - 2 × t f расчетная высота балки.
Для стали с пределом текучести sy £ 380 МПа наибольшие отноше-
ния bef / t f составляют примерно 12 ÷ 15. Для растянутых поясов балок от-
ношение bef / t f принимают не более 30 из условия равномерного распре-
деления напряжений по ширине пояса (полки).
На основании указанных соображений устанавливают окончательно толщину t f и ширину bf поясного листа в пределах сортамента. Устано-
вив сечение балки, проверяют ее прочность на изгиб и срез.
Подобранное сечение проверяется на прочность. Для этого опреде- ляется фактическое значение момента сопротивления W и проверяют наи- большие нормальные напряжения
smax = M max /W £ Ry × gc или smax = M max / c1 ×W £ Ry × gc .
Перенапряжение, как правило, не допускается, а недонапряжение для удовлетворительно подобранного сечения балки должно составлять не бо- лее 5 %. Для экономии стали по мере уменьшения изгибающего момента можно изменять ширину полок. Применяемые размеры стенки и полок не- обходимо согласовывать с сортаментом на листовую и полосовую сталь по стандартам.
Практическое занятие 5 КОМПОНОВКА СОСТАВНОГО СЕЧЕНИЯ ГЛАВНОЙ БАЛКИ
Пример 7. Выполнить компоновку составного сечения главной бал-
ки по данным примера 4. Сталь с Ry = 2350 кг/см2 .
Порядок расчета.
1. Составление расчетной схемы главной балки.
119
При составлении расчетной схемы главной балки (рис. 3.8, а) учиты- вается возможность замены действия сосредоточенных усилий (пять и бо- лее), передаваемых от балок настила на верхний пояс главной балки, на эквивалентную равномерно распределенную нагрузку (рис. 3.8, б).
Рис. 3.8. Компоновка составного сечения: а – расчетная схема; б – сечение балки
2. Сбор нагрузок на главную балку.
Собственный вес главной балки принимаем ориентировочно в раз- мере 1 ¸ 2 % от нагрузки на нее. Тогда,
− нормативная нагрузка
qn =1,02 × (qn + rn |
× t |
|
+ |
g p |
) × B = |
|
|||||||
d |
|
|
|
||||||||||
|
|
1 |
|
d |
|
|
a |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
=1,02 × (20,0 + 78,5 × 0,8 ×10−2 + |
0,365 |
) × 6,0 =129 кН/м; |
|||||||||||
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,857 |
|
|
|
|
|
||
− расчетная нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q =1,02 × (qn × g |
|
+ rn |
× t |
|
× g |
|
|
+ |
g p |
× g |
|
) × B = |
|
f ,q |
d |
f ,d |
|
f , p |
|||||||||
1 |
d |
|
|
|
a |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1,02 × (20 ×1, 2 + 78,5 × 0,8 |
×10−2 ×1,05 + |
0,365 |
×1,05) × 6,0 =154 кН/м. |
||||||||||
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,857 |
|
|||||
3. Определение M max |
и |
|
Qmax |
||||||||||
M max = |
q × l |
2 |
= |
154 ×122 |
|
= 2772 кН × м , |
|||||||
|
8 |
|
|
|
8 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Q |
|
= |
q × l |
= |
154 ×12 |
= 924 кН. |
|||||||
|
|
|
|||||||||||
max |
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120