2025
.pdf61
б) = =1
Рис.4.7. Зависимости области устойчивой работы конденсаторного СДПМ от параметров демпферной обмотки : 1 - ryd = ryq =0.5; 2 - ryd = ryq =10; 3 - ryd = ryq =1000 .
В случае использования неполной демпферной обмотки, для обеспе-
чения устойчивости, в двигателях с радиальным расположением постоянных магнитов (Xq Xd) эффективнее применять поперечную обмотку . В гибрид-
ных двигателях (Xq Xd) надежнее обеспечивает устойчивость продольная демпферная обмотка .
Анализ влияния параметров конденсаторного СДПМ, входящих в уравнения, показали, что:
увеличение активного сопротивления обмотки статора r приводит к расширению области самораскачивания и смещению ее в сторону больших значений частоты при одновременном снижении перегрузочной способности электродвигателя, зависимость характерна для различных конструктивных исполнений демпферной обмотки ротора;
с повышением индуктивного сопротивления рассеяния обмотки стато-
62
ра Xобласть самораскачивания уменьшается, а область сползания расширя-
ется;
отношение Xd/Xq в СДПМ определяет конструктивное исполнение ро-
тора, расчеты показали, что наибольшую эффективность с точки зрения ус-
тойчивости имеет СДПМ с радиально расположенными магнитами и пуско-
вым устройством (Xd/Xq 1);
влияние активных сопротивлений роторной обмотки ryd, ryq на области статической устойчивости имеет одинаковую закономерность при различных
конструкциях данной обмотки, уменьшение значений ryd, ryq до определенных значений приводит к сокращению области самораскачивания, а затем да*нная область расширяется;
индуктивное сопротивление рассеяния демпферной обмотки оказывает малое влияние на статическую устойчивость;
увеличение возбужденности постоянных магнитов приводит к увели-
чению области самораскачивания и повышению перегрузочной способности двигателя;
механическая постоянная вращающихся масс Н оказывает влияние только на величину и расположение области самораскачивания. Большие зна-
чения Н увеличивают область самораскачивания;
рост коэффициента механического демпфирования km1 сужает область самораскачиваия, перегрузочная способность двигателя при этом не изменя-
ется;
увеличение подводимого напряжения приводит к росту перегрузочной способности при одновременном расширении самораскачивания;
большие значения емкости конденсатора повышают перегрузочную способность двигателя и увеличивают область самораскачивания.
Расчеты границ устойчивой работы СДПМ выполнялись в соответст-
вии с “Методикой расчета статической устойчивости конденсаторных син-
хронных двигателей с постоянными магнитами “, разработанной на кафедре
63
электромеханических систем ВГТУ . Методика реализована в виде программ на языке ФОРТРАН для персональных ЭВМ типа IBM . В ней приводится численный пример расчета.
Эта модель является универсальной так как позволяет рассчитывать устойчивость однофазных и конденсаторных СРД , а также трехфазных СРД и СДПМ .
64
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.Важнов А.И. Основы теории переходных процессов синхронной машины.- М.:,Л.: Госэнергоиздат, 1960. -312 с.
2.Горев А.А. Переходные процессы синхронной машины /Отв. ред.
М.Л. Левинштейн, А.А. Суханов.-Л.: Наука. Ленингр.отд., 1985. -502 с.
3.Каасик П.Ю., Кононенко К.Е. Влияние параметров на устойчивость работы синхронных двигателей с постоянными магнитами // Электричество. - 1984. -N 11.- C. 69-71.
4.Кононенко Е.В., Лукиянов Г.И. Статическая устойчивость синхрон-
ных реактивных машин при переменной частоте питающей сети //
Изв.Томск.полит.ин-та. - 1972.- Т. 229. - C. 125-134.
5. Кононенко Е.В., Орлов В.В., Ситников Н.В. Влияние параметров на
области устойчивой работы конденсаторных СРД, при частотном управлении
// Научно-практический вестник "Энергия". -1994.- N3. - |
C. 12-15. |
6. Кононенко Е.В., Пеньшин И.В. Анализ статической устойчивости |
|
однофазных синхронных реактивных двигателей // Изв. |
ву- |
зов.Электромеханика. -1987.- N 9. -C. 34-38.
7. Кононенко Е.В., Ситников Н.В. Анализ работы однофазных син-
хронных двигателей с постоянными магнитами методами общей теории элек-
трических машин // Научно-практический вестник "Энергия". -1994. - N 1. - C. 5-12.
8. Кононенко Е.В. Синхронные реактивные машины. -М.: Энергия,
1970. -208 с.
9. Осин И.Л., Колесников В.П.,Юферов Ф.М. Синхронные микродви-
гатели с постоянными магнитами. М.: Энергия, 1976. -232 с.
10. Сипайлов Г.А., Кононенко Е.В., Хорьков К.А. Электрические ма-
шины (спецкурс).- М.: Высшая школа, 1987.- 287 с.
|
65 |
||||
|
|
|
|
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 |
|
БАЗИСНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ |
||||
1. |
Амплитудное значение номинального напряжения в сети |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Uб = Umн = 2 ·Uн . |
||||
2. |
Амплитудное значение номинального тока в главной фазе |
||||
|
|
|
|
||
|
Iб = Imн = 2 ·Iн . |
||||
3. |
Угловая скорость магнитного поля |
|
б = н = 2· ·fн , |
где fн - номинальная частота сети. |
|
4. |
Полное сопротивление фазы обмотки статора |
|
Zб = Uб / Iб . |
5. |
Потокосцепление, индуктирующее в обмотке статора напряжение при ба- |
зисной угловой скорости |
|
|
б = Uб / б . |
6. |
Мощность машины |
|
Pб = 2·Uн·Iн = Uб·Iб . |
7. |
Электромагнитный момент вращения |
Mб = Pб·p/ б ,
где p - число пар полюсов.
8. Время, соответствующее повороту ротора на один электрический радиан при базисной угловой скорости
tб =1/ б =1/(2· ·fн) .
Время, выраженное в долях tб , в дальнейшем обозначается . По определе-
нию
= t/tб = t· б .
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
66
ПРОГРАММА РАСЧЕТА НАПРЯЖЕНИЙ ПРЯМОЙ И ОБРАТНОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЕЙ
REAL R,XS,XAD,XAQ,XD,XQ,RYD,RYQ,XSYD INTEGER DEV
REAL XSYQ,GAMMA,ALFA,EPS,S,K,KZC1
REAL TETA1,TETAU,TETA,BETA,ZV,ZM,XAS,XU,RYC REAL XSYC,U1,U2,U11,B1,A1
COMPLEX Z1,Z2,A,B,C,ZC1,ZC11,I1,I2,UT1,ZD1 DATA GAMMA/1./,ALFA/1./,K/1.73/,S/2./
1WRITE (5,*) 'ВВЕДИТЕ СЛЕДУЩИЕ ДАННЫЕ...'
WRITE (5,*) 'R,XS' READ (5,*) R,XS WRITE (5,*) 'XAD,XAQ' READ (5,*) XAD,XAQ WRITE (5,*) 'XD,XQ' READ (5,*) XD,XQ WRITE (5,*) 'RYD,RYQ' READ (5,*) RYD,RYQ
WRITE (5,*) 'XSYD,XSYQ' READ (5,*) XSYD,XSYQ WRITE (5,*) 'EPS'
READ (5,*) EPS
WRITE (5,*) 'KZC1'
READ (5,*) KZC1
WRITE (5,*) 'PRINTER-6,TERMINAL-5'
WRITE (5,*) 'WHO -?'
READ (5,*) DEV
67
PAUSE ' READY ??? '
WRITE (DEV,11)R,XS,XAD,XAQ,XD,XQ,RYD,RYQ,XSYD,
*XSYQ,GAMMA,GAMMA,ALFA,EPS,S,K,KZC1
11 |
|
FORMAT(1X, |
|
|
|
*' |
R=',F8.4,' |
XS=',F8.4,' XAD=',F8.4/1X, |
|||
*' |
XAQ=',F8.4,' |
XD=',F8.4,' |
XQ=',F8.4/1X, |
||
*' RYD=',F9.4,' |
RYQ=',F8.4,'XSYD=',F9.4/1X, |
||||
*' XSYQ=',F8.4,' GAMMA=',F8.4,' U1=',F8.4/1X, |
|||||
*' ALFA=',F8.4,' |
EPS=',F8.4,' |
S=',F8.4/1X, |
|||
*' |
K=',F8.4,' |
ZC1=',F8.4) |
|
||
PI=3.1415926 |
|
|
|||
WRITE (5,*) 'TETA (ГР),DELTA TETA, N' |
|||||
READ (5,*) TETA,DELTET,N |
|
||||
TETA=PI*TETA/180. |
|
||||
WRITE(DEV,100) |
|
||||
100 FORMAT(2X,49('-')/' ! U1(TETA) ! U2(TETA) ! |
|||||
* |
|
TETA |
!'/2X,49('-')) |
|
|
DO 15 I=1,N |
|
|
|
||
C |
НАЧАЛЬНЫЕ УСЛОВИЯ |
|
|||
TETA1=0. |
|
|
|
||
TETAU=TETA |
|
|
|||
U1=GAMMA |
|
|
|||
C |
ВЫЧИСЛЕНИЕ УГЛА BETA |
||||
10 |
BETA=ATAN(((U1*COS(TETA)-EPS)*R+U1*ALFA*XD*SIN(TETA))/ |
*(ALFA*(U1*COS(TETA)-EPS)*XQ-U1*R*SIN(TETA)))
C СОПРОТИВЛЕНИЯ Z1 И Z2
XAC=0.5*(XAD+XAQ)
XU=0.5*(XAD-XAQ)
ZV=R+ALFA*XU*SIN(2*BETA)
68
ZM=ALFA*(XS+XAC+XU*COS(2*BETA))
Z1=CMPLX(ZV,ZM)
RYC=0.5*(RYD+RYQ)
XSYC=0.5*(XSYD+XSYQ)
A=CMPLX(R,ALFA*XS)
B=CMPLX(RYC/S,ALFA*XSYC)
C=CMPLX(RYC/S,ALFA*(XSYC+XAC))
Z2=A+CMPLX(0,ALFA*XAC)*B/C
C ТОКИ I1 И I2
ZC1=CMPLX(0.,KZC1)
ZD1=CMPLX(R*0.5,ALFA*XS*0.5)
ZC11=ZC1+ZD1 A=CMPLX(COS(TETAU)*EPS,-SIN(TETAU)*EPS) B=2*Z1*Z2+ZC11*(Z1+Z2) I1=((ZC11+CMPLX(1.,-K)*Z2)*GAMMA-(ZC11+CMPLX(1.,-1.)
1*Z2)*A/B I2=((ZC11+CMPLX(1.,K)*Z1)*GAMMA-(ZC11+CMPLX(1.,1.)
1*Z1)*A)/B
C НАПРЯЖЕНИЯ U1 И U2
UT1=A+Z1*I1
U1=CABS(UT1)
U2=CABS(I2*Z2)
C ВЕЩЕСТВЕННАЯ ЧАСТЬ
A1=REAL(UT1)
C МНИМАЯ ЧАСТЬ
B1=AIMAG(UT1)
C УГОЛ TETA1
TETA1=ATAN(B1/A1)
TETAU=TETA1+TETA
69
C ПРОВЕРКА УСЛОВИЙ СХОДИМОСТИ
A1=ABS(U11-U1)
B1=AMIN1(ABS(U11),ABS(U1))/100.
C1=ABS(TETA2-TETA1)
D1=AMIN1(ABS(TETA2),ABS(TETA1))/100. |
|
IF (A1.LT.B1.AND.C1.LT.D1) GOTO 14 |
|
C |
ЗАПОМИНАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ |
U11=U1 |
|
TETA2=TETA1 |
|
GOTO 10 |
|
14 |
CONTINUE |
WRITE (DEV,200) U1,U2,INT(180*TETA/PI),INT(180*BETA/PI) |
|
TETA=TETA+PI*DELTET/180. |
|
200 |
FORMAT(1X,2(' ! ',F12.6),' ! ',I5,' ! ', |
*I5,' '/2X,49('-')) |
|
15 |
CONTINUE |
WRITE (5,*) ' REPEAT ???'
READ (5,456) DD 456 FORMAT(2A1)
IF (DD.NE.'N') GOTO 1
END
70
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
ПРОГРАММА РАСЧЕТА ГРАНИЦ СТАТИСТИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ КОНДЕНСАТОРНЫХ СДПМ
REAL KM1,KM2,KU1,km3,kzc1,k
REAL L,IF0,ID0,IQ0,M0,KM
DOUBLE PRECISION RAS(7,7),A(6,6),B(7)
COMMON /MK2/IPRIN,dm,ik,ik1
COMMON /BB/B1,B2
COMMON /MK1/KU1
COMMON /M5/U2
COMMON /M11/KM2,km3
COMMON /M1/G,Q,E,L,XAQ,XT,R,XAD,QBEG
COMMON /M2/XTYD,XTYQ,IF0,H,KM
COMMON /M3/FD0,FF0,FQ0,M0,RYD,RYQ
COMMON /M4/ID0,IQ0
COMMON /M10/N,N1,N2,IGR,HQ,Q2 common /x/xd,xq
PI=3.14159
open(2,file='param1.dat',form='formatted',status='old')
read(2,*) LRFLAG,R,L,HIF,NI,XT,XAD,XAQ,RYD,RYQ,XTYD,
*XTYQ,E,GAMMA,S,K,KZC1,H,KM1,QBEG,QEND,HQ
*LRFLAG - флаг изменения L или R :
*0 - менять L
*1 - менять R
close(2)
XAD1=XAD/XAQ
XD=XAD+XT