1458

3. Предусмотрен отвод балансира, двумя способами: в край­ нее верхнее положение подъемной установкой и механизиро­ ванный отвод в любую сторону на 90° ручным приводам, состо­ ящим из зубчатой цилиндрической пары;

4.Для перемещения противовесов используется зубчатое за­ цепление (шестерня-рейка) с ручным приводом:

5.Применена новая конструкция уплотнений ведущего и ве­ домого валов редуктора с разнесенными манжетами резиновы­ ми армированными, между которыми в пространстве набивает­ ся пресс-солидол;

6.Применение шатуна переменной длины с канатной под­ веской траверсы к задней головке балансира позволило отка­ заться от использования подшипниковых узлов (опора подвески траверсы и крепление верхних головок шатунов к траверсе);

7.Для получения числа качаний балансира от 2,46 до 3,86 в минуту предусмотрено исполнение установки с применением двух клиноременных передач привода с промежуточной опорой;

8.Для регулировки длины хода устьевого штока от 0,6 до 3,5 метров на кривошипе выполнены 8 отверстий для крепления нижней головки шатуна;

9.Применено быстродействующее тормозное устройство с фиксатором;

10.Применена новая конструкция редуктора о зацеплением Новикова: первая ступень с разнесенными шевронными колеса­ ми, а вторая ступень — косозубая, обеспечивает повышение сред­ него ресурса до капитального ремонта с 53000 ч до 70000 ч;

11.Предусмотрен монтаж установки на железобетонных пли­ тах, металлических эстакадах и свайном основании;

12. Предусмотрены две площадки с лестницами-стремянка­ ми для обслуживания балансира с опорой; площадка для обслу­ живания электродвигателя, клиноременных передач, промежу­ точной опоры, станции управления и тормозного устройства; площадка надредукторная для обслуживания траверсы.

В таблице 2.11 представлены технические характеристики ус­ тановки.

На рис. 2.34 представлен общий вид установки УШН90- 3,5-40.

Рис. 2.34. Установка УШН90-3,5-40:

1 — редуктор; 2 — площадка надредукторная; 3 — тормозное устрой­ ство; 4 — привод; 5 — станция управления; 6 — рама; 7 — ограждение кривошипно-шатунного механизма; 8 — кривошипно-шатунный ме­ ханизм; 9 — механизм перемещения противовеса; 10— подвеска усть­ евого штока; 11 — стойка; 12 — балансир универсальный; 13 — меха­ низм отвода головка балансира; 14 — канат; 15 — шатун

2.2.1.3. Безбалансирные станки-качалки

Приводная часть безбалансирного станка-качал­ ки (см. рис. 2.35) включая редуктор та же, что и у балансирного станка-качалки. Конструкция кривошипа у безбалансирного стан­ ка-качалки несколько иная — Г-образной формы, с углом 30° Последнее улучшает уравновешивание станка, снижает вес кон­ тргрузов. Грузы размещаются на кривошипе конструктивно так же, как и на кривошипе балансирного станка-качалки. Над ус­ тьем скважины, на наклонной стойке, расположен ролик, через который проходит гибкая подвеска, подсоединенная к траверсе, которая, в свою очередь, соединена с шатунами. Нижняя голов­ ка шатуна соединена с кривошипом. Место подсоединения можно изменить для регулировки длины хода точки подвеса штанг так же, как и у балансирного станка-качалки.

Безбалансирные станки-качалки выпущены с нагрузкой на головку балансира в 30 и 60 кН. Длина хода от 0,45 до 5 м. Кру­ тящие моменты на выходном валу редуктора достигают 80 кН м.

В шифре станков-качалок (например, СБМЗ-1,8-700) приня­ ты следующие обозначения: СБМ — станок безбалансирный ме­ ханического действия; 3 — нагрузка в точке подвеса штанг, тс; 1,8 — длина хода, м; 700 — крутящий момент, кгс-м.

Безбалансирные станки-качалки имеют меньшие металлоем­ кость и габариты по сравнению с балансирными. У них несколько лучшая характеристика движения точки подвеса штанг, при ко­ торой отклонения от гармонического колебания меньше, а сле­ довательно, меньше ускорение точки подвеса штанг и инерци­ онные нагрузки в установке. Однако недостаточная надежность гибкой связи сдерживает внедрение этих установок.

В безбалансирном станке-качалке (рис. 2.35) шатун и балан­ сир заменяются гибкой связью [15]. Испытывалась гибкая связь различных конструкций — цепи, гибкая металлическая лента, несколько клиновых ремней, стальной канат. Однако практи­ чески все они оказались недолговечные, в связи, с чем требова­ лись частые инерционные операции по замене этих элементов. В связи с этим безбалансирные станки-качалки в последнее вре­ мя используются для пробной, кратковременной эксплуатации скважин. Уменьшенная масса безбалансирных станков-качалок

позволяет сделать это оборудование мобильным. Примером та­ ких конструкций является привод передвижной типа ПКШП-80 (см. рис. 2.31).

2.2.2. РЕДУКТОРЫ МЕХАНИЧЕСКИХ ПРИВОДОВ СКВАЖИННЫХ ШТАНГОВЫХ НАСОСНЫХ УСТАНОВОК

Общие технические характеристики редукторов приведены в табл. 2.7.

Редуктор основной механизм станка-качалки обеспечивает понижение (скорости) частоты вращения двигателя до необхо­ димой на ведомом валу. Основной показатель редуктора крутя­ щий момент на выходном валу и передаточное число.

Общие передаточные числа всех редукторов типа Ц2НС одинаковые, равные 37,946, типа Ц2НШ-730А-40, типа

Ц2НШ-750А-37,18. Во всех редукторах впервые стала приме­ няться зубчатая передача на основе зацепления М.Л. Новикова.

Редуктор типа Ц2НС имеет в быстроходной ступени раздво­ енный шеврон, в тихоходной — косозубую передачу. Опоры ве­ дущего вала — роликоподшипники с цилиндрическими ролика­ ми, опоры промежуточного и ведомого валов — конические ро­ ликоподшипники (рис. 2.36).

Редуктор типа Ц2НШ (рис. 2.37) выпускается по отраслевому 'стандарту 26-02-1200-75 и техническим условиям ТУ 26-16-5-76. В отличие от предыдущего типа тихоходная ступень выполнена шевронной с канавкой. Ведущий и промежуточный валы уста­ новлены на радиальных роликоподшипниках с короткими од-

Российским патентом, в которой используется зацепление Но­ викова с патентованным в США исходным контуром, обладаю­ щей более высокой нагрузочной способностью.

4. Ведомый вал в редукторах с номинальным моментом до

16 кН м монтируется на подшипниках качения, что отражается в шифре буквой «К», например, ЦЗНК-355К. В более мощных редукторах ведомый вал может монтироваться на 4 опорах для более равномерного распределения нагрузки. В качестве опор применены подшипники скольжения, более дешевые, простые при сборке-разборке и надежные в эксплуатации. Такие редук­ торы получают в шифре букву «С», например, ЦЗНК-450С. Смаз­ ка этих подшипников осуществляется вращением колес по ка­ налам в плоскости разъема подшипников. На других валах при­ менены стандартные подшипники качения, смазываемые барботажным способом. Для разгрузки подшипников от осевой на­ грузки в выходной и промежуточной передачах введены упор­ ные гребни.

Для станков-качалок с одноплечим балансиром типа Mark II редукторы имеют увеличенный диаметр выходных валов, уста­ новленных на подшипниках качения.

5.Масса редукторов ЦЗНК при равных нагрузочных характе­ ристиках до 25—30% меньше по сравнению с редукторами Ц2НШ.

6.Возможность применения электродвигателей с меньшей мощностью, чем в станках-качалках типа СК, позволяет сни­ зить потребление электроэнергии.

В станках-качалках применяются следующие редукторы:

СКРЗ-1,2 ЦЗНК-280 (Мкр= 7,1 кНм; /= 127,32; 89,33; 62,19); СКР4-2.1 ЦЗНК-355 (Мкр = 16,0 кНм; /= 127,32; 89,30; 66,53); СКР5-3 ЦЗНК-450 (Мкр= 31,5 кНм; /= 123,21; 90,36; 61,61); СКРб-2,1 ЦЗНК-450 (Мкр= 31,5 кНм; /= 123,21; 90,36; 61,61); СКР8-3 ЦЗНК-500 (Мкр= 56,0 кНм; /= 123,24; 86,46; 64,40); СКР12-3 ЦЗНК-500 (Мкр = 56,0 кНм; /= 123,24; 86,46; 64,40).

Присоединительные размеры выходных концов валов редук­ торов ЦЗНК идентичны концам валов применяемых редукто­ ров, что позволяет использовать их в действующих станках-ка­ чалках без существенных переделок лишь с небольшими изме­ нениями крепления редуктора и тормоза к раме.

Передаточные числа формируются, как показано в таблице 2.13.