637
.pdfобходимо провести комбинирование (объединение) факторов до мини мального количества и перестроить таблицу факторов.
Например, уравнение регрессии, включающее в себя линейные, пере крестные и квадратичные члены, для двух факторов имеет вид
Гр =Ь0 +bi ■Хх+Ь2 -Х2 +Ьъ - Х \ - Х 2 +Ъ4 - Хх +Ь5 Х%. |
(4.32) |
Данное уравнение регрессии будет линейноотносительно коэффици ентов регрессии (bj) в случае, если уравнение упростить, т.е. произвести замену факторов:
* 3 = * Г * 2 .
X4 = X i, |
(4.33) |
x5=xl
Более того, если ввести фактор XQ= 1, то в общем виде уравнение рег рессии примет вид
Yv = Ji b |
r X j . |
(4.34) |
У=о |
|
|
Таким образом, т.к. в уравнение (4.34) факторы входят линейно и неза висимо, то под значением фактора Xj могут быть скрыты и более сложные выражения, чем линейные, перекрестные или степенные члены. Таким обра зом, уравнение может иметь любой реальный вид, а выражение, скрытое за фактором Xj9может быть выбрано не случайно, а на основе теоретических со
ображений с учетом того, чтобы получаемая зависимость имела наиболее гладкий вид.
Расчет коэффициентов регрессионного уравнения bj осуществляется методом наименьших квадратов, суть которого описана выше.
После вычисления коэффициентов регрессии переходят к статистиче скому анализу этого уравнения, который состоит из следующих этапов:
-оценивается адекватность модели (способность достоверно опи сывать функцию отклика);
-оценивается значимость факторов, входящих в уравнение регрес
сии.
Проверка адекватности регрессионного уравнения осуществляется с
помощью критерия Фишера (Fp) по условию
- ^табл» |
(4.35) |
т а х(5ад,5р)
(4.36)
Fp min ( S ^ S p '
где Sy - дисперсия среднего,
с 2 _ /=1 |
(4.37) |
гN - 1
2 5ад - дисперсия адекватности,
|
урзсч |
|
|
С-2 _ /=1 |
х г |
> |
(4.38) |
°ад — |
|||
|
N - т |
|
|
где N - количество экспериментальных точек; т - |
число коэффициентов |
||
регрессии в уравнении, включая свободный член. |
|
|
Таким образом, чем больше будет массив исходных данных, собран ных в табл. 4.3 (величина N), и проще будет вид регрессионного уравнения (величина т), тем будет выше вероятность того, что получаемое уравнение регрессии будет адекватно. Следует отметить, что в соответствии с прин ципами статистики недопустимы попытки получения сложного уравнения регрессии по небольшому количеству экспериментальных данных, напри мер расчет уравнения линии по одной точке или параболы - по двум, т.е.
всегда должно соблюдаться условие: N>m.
Оценка значимости факторов, используемых при описании функции отклика, осуществляется с помощью критерия Стьюдента (Гр) по условию
^р^^табл» |
(4.39) |
*1; |
(4-40) |
|
|
2 |
средне |
где bj - коэффициент регрессии при оцениваемом факторе; 5\у. - |
квадратическое отклонение коэффициента регрессии.
Обычно величина критерия Стьюдента находится в пределах 2-4, поэтому, если среднеквадратическое отклонение коэффициента регрессии будет больше 25-50 % величины самого коэффициента регрессии (по модулю), данный коэф фициент считается незначимым и может быть исключен из уравнения регрес сии.
После исключения всех незначимых членов уравнение регрессии приоб ретает новый вид. Следовательно, на следующем шаге необходимо будет снова оценить коэффициенты регрессии и снова проверить их значимость. Данный цикл операций производится до тех пор, пока не будет получено адекватное регрессионное уравнение, все факторы которого являются значи мыми.
Следует отметить, что при моделировании ХТС допускается исполь зовать только адекватные математические модели процессов во всем диа пазоне изменения входных параметров вне зависимости от того, является модель физико-химической или статистической.
В качестве примера составления статистической модели рассмотрим выбор параметров для определения зависимостей, лежащих в основе сис темы параметрического мониторинга выбросов энергетического котла, ра ботающего на природном газе.
При работе котла на газовом топливе измеряемыми технологическими параметрами, определяющими режим работы котла, являются:
-давление топливного газа на горелках (Рг)\
-давление воздуха на горелках (Рв)\
-атмосферное давление (Ратм);
-температура дымовых газов после водяного экономайзера (ВЭК) в
параллельных дымоходах (Гвэк 1
-степени открытия заслонок нагнетания воздуха дутьевых вентиля торов (ZB], ZB2);
-температура горячего воздуха после воздухоподогревателей (/г.вь /г.в2)’,
-степень открытия заслонок дымососов (7дс i, ^дсг)-
Так как непосредственное использование данных факторов, их квадратов и парных произведений не позволяет получить адекватные за висимости, данные факторы комбинировались с учетом физического смысла в следующие комплексы:
|
X] = Р |
273 |
|
^атм |
’ |
(44П |
|
Al Fr 273+ Г |
Р0 |
( ‘ } |
|||
|
Х 2 = р в -------- 273--------- м ) |
(4.42) |
||||
|
|
t |
+ t |
гв2 |
F ° |
|
|
27з + 1г в 1— |
|
|
|||
|
|
|
2 |
|
|
|
v . |
_ 'В ЭК 1 + 'ВЭК 2 + 'ВЭК 3 + |
ГВЭК 4 |
(4.43) |
|||
Х 3 |
-------------------------- ------------------------- |
|||||
|
Х 4 = |
Z B1+ ^в2 |
|
(4.44) |
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.45) |
(4.46)
^в1+ ^в2
Комбинирование технологических параметров в комплексы данного вида можно объяснить следующими соображениями:
- горелка котла, по сути, представляет собой сужающее устройство, следовательно, количества подаваемого на сжигание топлива и воздуха будут зависеть от температуры потока, давления перед горелкой и атмо сферного давления. Таким образом, в комплексы Х\ и Хг включены пара метры, позволяющие учесть отклонение параметров потоков от нормаль ных термодинамических условий (по атмосферному давлению и темпера туре потока, подаваемого в горелку);
- так как образование оксидов азота и недожог топлива зависят от КПД котла, определяющегося в основном температурой дымовых газов, вводят комплекс Хз - среднюю температуру дымовых газов;
- на образование оксидов азота и недожог топлива также влияет вид факела горящего топлива, зависящий (сложным образом) от гидравлики тракта дымовых газов, на которую оказывает влияние степень открытия заслонок дутьевых вентиляторов и дымососов, объединенных в комплексы Л4, Х$ и Хь (данный вид комплексов был получен после нескольких не
удачных попыток учесть влияние заслонок на содержание в дымовых газах загрязняющих веществ).
Следует отметить, что объединение факторов в указанные комплексы производилось с целью лучшего описания экспериментальных данных ста тистической моделью, повышения ее адекватности на основе эмпирик, ха рактерных для конкретного энерготехнологического агрегата. Для других котлов, даже однотипных, или для данного котла после капитального ре монта топки, тракта дымовых газов или замены горелок вид комплексов (особенно Х ь Х$ и Х^) может быть другой. Кроме того, в качестве гипотез при составлении статистической модели могут быть использованы и дру гие параметры работы объекта, которые при обработке данных могут быть «отсеяны» как несущественные.
Объединение указанных факторов в комплексы позволило получить адекватные зависимости:
концентрации N 0^ (ppm) в дымовых газах после дымососа:
CNO* =^0 |
+ ^2 |
+^3 |
+^4 ' * 4 , |
(4.47) |
концентрации СО (ppm) в дымовых газах после дымососа: |
|
|||
Ссо = т 0 Щ ‘^ 4 |
+ ТП2 *Х$ + /И3 •* 3 |
+ ГП4 •Х $ , |
(4.48) |
|
коэффициента избытка воздуха после дымососа: |
|
|||
а=ло+Я] *^2+ w2 '%! |
|
(4.49) |
Величины коэффициентов данных зависимостей представлены в табл. 4.4. Таблица 4.4
Значения коэффициентов математических моделей для расчета состава дымовых газов при работе котла на газовом топливе
Расчет |
|
Номер коэффициента в уравнении |
4 |
||
|
0 |
1 |
2 |
3 |
|
N0* |
1,792726-102 |
-3,709418-102 1,388268 |
7,190076-10 2 -1,189317-Ю1 |
||
СО |
13Ю595-103 |
-3,560766-102 4,162166-Ю2 |
-1,807937-10"' -1,730371-10* |
||
а |
6,932277 |
-1,269301-10"' 7,281846-1О*4 |
|
_ |
|
|
___________ 1 |
Результаты обработки экспериментальных данных представлены на рис. 4.13 и 4.14, а параметры статистических моделей - в табл. 4.5.
Таблица 4.5 Основные параметры статистических моделей, полученные в результате обработки экспериментальных данных методом наименьших квадратов
Расчет |
Средняя абсолют, |
Коэффициент |
Критерий Фишера |
|
погрешность |
множ. корреляции |
(расч.) |
N0* |
2,0 ppm |
95,94 % |
10,89 |
СО |
4,8 ppm |
80,65 % |
2,95 |
а |
0,02 |
97,11 % |
16,36 |
Табличный критерий Фишера для соответствующих степеней свободы составил 2,45, т.е. полученные статистические модели адекватны.
Рис. 4.13. Изменение концентрации N0* и СО в дымовых газах после дымососа (по экспериментальным и расчетным данным)
Коэф. избытка воздуха
Рис. 4.14. Изменение коэффициента избытка воздуха после дымососа (по экспериментальным и расчетным данным)
5. ОСНОВНЫЕ ПРОГРАММНЫЕ ПРОДУКТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ХТС
Хорошо известно, что в последнее время особое внимание в промыш ленности стало обращаться на инженерный анализ и оптимизацию произ водственных процессов. Однако из-за высокой интеграции химико технологических процессов их анализ и оптимизация весьма сложны и не изменно требуют применения вычислительной техники. Отсутствие соот ветствующего программного обеспечения, наряду с ограничением стоимо сти работ и времени, необходимых для выполнения работ, может привести к анализу и оптимизации только части существующей технологии или рас смотрению меньшего количества вариантов технических решений. Кроме того, для более полной проработки режимов работы технологии и управ ления в масштабах завода в некоторых случаях возникает необходимость моделирования химико-технологических систем в динамических условиях.
Ранее процесс моделирования технологических процессов и систем требовал применения языков программирования и поэтому использовался исключительно специалистами, свободно разбирающимися в химической технологии, моделировании и программировании. Бурное развитие мощ ных персональных компьютеров и интуитивных графических интерфейсов пользователя позволило создать специализированные программные обо лочки, автоматизирующие сложные вычисления и наглядно отображаю щие результаты расчета. Сейчас в мире существует небольшой выбор кон курентоспособных программных оболочек, позволяющих рассчитывать материальный и тепловой балансы технологических систем с учетом фи зико-химических закономерностей и предназначенных для моделирования стационарных, динамических и периодических химико-технологических систем. При использовании этих программных оболочек пользователю уже нет необходимости хорошо знать языки программирования, так как про цесс составления модели производства заключается в использовании эк ранного интерфейса, с помощью которого на экране компьютера в удоб ном виде составляется технологическая схема. Далее программное обеспе чение само определяет оптимальную последовательность расчета ХТС, взаимодействует с базами данных по процессам и веществам, запускает процесс решения задачи и выводит результаты в удобном для пользователя виде.
До конца 90-х годов такое программное обеспечение в России не при менялось. Вероятно, это было связано с тем, что оно относилось к разряду «высоких технологий», по которым существовало ограничение на продажу в Россию по политическим соображениям. В настоящее время данных ог раничений не существует, однако в отличие от стран Западной Европы и
Америки в России подобное программное обеспечение широкого распро странения не получило. Вероятно, это связано с низким уровнем подготов ки инженерных кадров, так как для успешного применения подобных про граммных оболочек необходимо наличие на предприятии высококвалифи цированных специалистов-технологов, имеющих соответствующую теоре тическую подготовку и опыт работы с подобными программными продук
тами.
Существуют два семейства программных оболочек: off-line и on-line. Семейство on-line оболочек связано с приборами КИП в режиме реального времени. При его функционировании в режиме реального времени собира ется информация от систем, датчиков и контроллеров, далее эта информа ция архивируется и предоставляется операторам, технологам и менедже рам в удобной для них форме. Эти данные также переносятся в оператив ную базу данных, откуда забираются программным обеспечением для об работки. При наличии обратной связи (системы «интеллектуального» ре гулирования работы производства) на основе полученной информации со ответствующие модули вычисляют оптимальные значения управляющих параметров, передают их на внешние устройства и отслеживают реакцию процесса, последовательно оптимизируя режим работы производства. Од нако для работы on-line продуктов необходимо иметь работающую систе му распределенного управления (АСУ ТП: датчики, контроллеры, обору дование с автоматическим управлением) и адекватные модели основных процессов и системы (цеха или завода) в целом. В общем виде схема рабо ты on-line программного обеспечения (без обратной связи) представлена на рис. 5.1.
Сырье
Рис. 5.1. Схема работы on-line программного обеспечения
Примером on-line программного обеспечения может быть оптимизатор соотношения H2/N2 в производстве аммиака, поставляемый на некоторые новые производства аммиака, позволяющий поддерживать заданное соот ношение H2/N2 в азотоводородной смеси, подаваемой в цикл синтеза.
Семейство off-line оболочек (не взаимодействующих непосредственно с технологическим процессом), используемых в инженерно-технических отделах компаний, позволяет проектировать новое производство, помогает устранять узкие места в технологической цепочке, моделирует отдельные установки или весь завод, позволяет моделировать реконструкцию дейст вующих установок для оценки возможностей перехода от существующей технологии к перспективной. В процессе оптимизации производства или анализа существующих проблем и аварийных ситуаций эти системы помо гают оценивать экономические аспекты производства, планировать ресур сы, продукцию и график работ и др. Схема работы off-line программного обеспечения представлена на рис. 5.2.
Сырье
а |
б |
Рис. 5.2. Схема работы off-line программного обеспечения: а - на производстве; б - при проектировании
Следует отметить, что данные оболочки являются универсальными, т.е. могут одновременно применяться для различных производств. Кроме того, существуют программные оболочки для моделирования ХТС как в стационарных (установившихся) режимах работы {steady state), так и в ди намических {dynamic) режимах. Наиболее широкое применение нашли программные продукты для моделирования ХТС в стационарных режимах работы, реализующие итерационный метод расчета. Программные оболоч ки, предназначенные для моделирования динамических режимов работы производства, применяются достаточно редко и в основном для разработки систем управления (разработка системы управления переходными процес сами).
В настоящее время в мире существует относительно небольшой выбор конкурентоспособных программных оболочек для уточненного моделирова ния ХТС в стационарных и динамических режимах работы. Основные прин ципы функционирования оболочек едины и достаточно хорошо описаны в отечественной и зарубежной литературе, а также в настоящем конспекте лек ций.
Бурное развитие компьютерного моделирования ХТС началось в 1958 году и было связано с переводом расчета материальных и тепловых балан сов ХТС на компьютер. Расчеты проводились с помощью моделирующей программы Flexible Flowsheet. В дальнейшем, в течение 60-70-х годов, происходило бурное развитие как самой концепции компьютерного моде лирования ХТС, так и программных продуктов, реализующих данную кон цепцию. Кроме Flexible Flowsheet за рубежом были созданы программы:
Cheops, Macsim, Chess, Flowtran, Process и др. Наиболее бурное развитие программные продукты получили с появлением персональных компьюте ров. Ряд программ для моделирования ХТС был создан и в СССР: РСС и РОСС (НИФХИ), АСТР и БАСТР (ГИАП), НЕФТЕХИМ (ВНИПИНЕФТЬ), САМХТС (НИУИФ), SYNSYS-78 (МХТИ) и др. Однако с началом переход ного периода большинство отечественных программных продуктов пре кратило свое существование, поэтому в настоящее время отечественные программные продукты практически не используются. Основными по ставщиками программного обеспечения для моделирования ХТС в на стоящее время являются американские компании: AspenTech Inc. (http://www.aspentech.com) и Simulation Science Inc. (http://www.simsci.com). Некоторое время назад поставщиков программного обеспечения было много, однако в мире непрерывно идут процессы укрупнения одних ком паний за счет покупки других, что приводит к уменьшению их количества.
Как было сказано выше, все программные продукты для расчета ХТС основаны на единых теоретических основах синтеза, анализа, расчета и оп тимизации. Вероятно, именно этим можно объяснить единую функцио нальную структуру указанных оболочек, представленную на рис. 5.3.
Рис. 5.3. Функциональная структура программных продуктов для моделирования ХТС
В соответствии с функциональной структурой программных продук тов основой программной оболочки является функциональное ядро систе мы, которое непосредственно производит анализ структуры ХТС и расче ты материальных и тепловых балансов, обменивается данными с базами данных, производит ввод/вывод и т.п.