Сварка и свариваемые материалы. Том 2. Технология и оборудование
.pdf
|
СОСТАВ |
ГАЗООБРАЗНОГО |
АРГОНА, |
% |
|
|
|||
|
|
(ПО ГОСТ |
10157 — 79) |
|
|
|
|
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
Сорт |
|
||
|
|
|
|
ВЫ СШ ИЙ |
первый |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
Объемная доля, %: |
|
|
|
>99,993 |
>99,987 |
||||
аргона |
|
|
|
|
|||||
кислорода |
|
|
. . |
. . |
<0,0007 |
<0,002 |
|||
азота |
|
|
<0,005 |
<0,01 |
|||||
Массовая концентрация водяного пара при 293 К |
<0,007 |
<0,01 |
|||||||
и давлении 0,1 МПа, г/м3 |
|
|
|
||||||
Объемная доля суммы углеродсодержащих соеди |
<0,0005 |
<0,001 |
|||||||
нений в пересчете на С02, % |
|
|
|||||||
При поставке аргона в |
баллонах (по ГОСТ 949—73) |
вместимостью 40 дм3 |
|||||||
объем газа |
в баллоне составляет 6,2 м3 (при |
номинальном давлении |
15 МПа |
||||||
и 293 К). |
для сварки поставляется |
по ТУ 51-689—75 трех сортов: |
марки |
||||||
Г е л и й |
|||||||||
А, Б и В (табл. 2.2). Транспортируют и хранят гелий |
в |
стальных баллонах |
|||||||
вместимостью 40 дм3 в газообразном |
состоянии |
при |
давлении |
15 МПа или |
в сжиженном состоянии при давлении до 0,2 МПа. Стоимость гелия значи тельно выше, чем аргона, поэтому его применяют в основном при сварке хи мически чистых и активных металлов и сплавов. Применение гелия обеспечи вает получение большей глубины проплавления (благодаря высокому значе нию потенциала ионизации), поэтому его применяют иногда в тех случаях, когда требуется усиление проплавляющей способности дуги или получение специальной формы шва.
Активные защитные газы. В качестве активных защитных газов при сварке широко используют углекислый газ (см. гл. 3). К активным газам мо гут быть отнесены также азот и водород, используемые в некоторых свароч ных процессах как составная часть защитного газа.
В сварочном производстве а з о т иногда используют для сварки меди и ее сплавов, по отношению к которым азот является инертным газом. По отно шению к большинству других металлов азот является активным газом, часто вредным, и его концентрацию в зоне плавления стремятся ограничить.
В о д о р о д в |
сварочном производстве используют достаточно редко для |
атомноводородной |
сварки и дуговой сварки в смеси (Аг+Н2 до 12%). Водо |
род используют только в специальных областях сварки, поскольку он играет важную роль в металлургических процессах сварки. Ввиду возможности обра-
|
|
Т А Б Л И Ц А 2.2 |
||
СОСТАВ ГЕЛИЯ (ПО ТУ 51-689-75), |
% (объемы.) |
|
||
Компонент |
Нормы для гелия марок |
|||
А |
Б |
в |
||
|
||||
Гелий (не менее) |
99,995 |
99,99 |
99,99 |
|
Водород (не более) |
0,0001 |
0,0025 |
0,0025 |
|
Азот (не более) |
0,0005 |
0,004 |
0,004 |
|
Кислород (не более) |
0,0001 |
0,001 |
0,001 |
|
Аргон (не более) |
— |
0,001 |
0,001 |
|
Водяные пары |
0,0005 |
0,002 |
0,002 |
зования взрывоопасной смеси между водородом и воздухом при работе с ним следует строго соблюдать требования техники безопасности.
Смеси газов. В ряде случаев для расширения технологических возможно стей дуговой сварки целесообразно применять смеси аргона и гелия. Добавка гелия способствует повышению проплавляющей способности дуги.
1.Смесь Аг+(10ч-30% N2). Добавка N2 к аргону также способствует повышению проплавляющей способности дуги. Эту смесь применяют при сварке меди и аустенитной нержавеющей стали некоторых марок.
2.Смесь А г+(1--5% 0 2). Примесь кислорода к аргону понижает крити* ческий ток, при котором капельный перенос металла переходит в струйный, что позволяет несколько увеличить производительность сварки и уменьшить разбрызгивание металла. Аргонокислородную смесь применяют для сварки малоуглеродистой и легированной стали.
3.Смесь Аг+(10-т-20% С02). Углекислый газ при сварке малоуглероди стой и низколегированной стали способствует устранению пористости в свар ных швах. Добавка С02 к аргону повышает стабильность дуги и улучшает
формирование шва при сварке тонколистовой стали.
4. Тройная смесь 75 % Аг — 20 % С02—5 % 0 2 обеспечивает высокую стабильность дуги с плавящимся электродом при сварке стали, минимальное разбрызгивание металла, хорошее формирование шва, отсутствие пористости.
При отсутствии готовых газовых смесей смешивание газов можно осу ществлять на сварочном посту. Состав смеси, подаваемой в горелку, регули руется изменением расхода газов, входящих в смесь. Расход каждого газа регулируется отдельным редуктором и измеряется ротаметром типа РС-3.
Способы газовой защиты. По отношению к электроду защитный газ можно подавать центрально или сбоку. Защиту сварочной ванны газом, исте кающим из горелки, принято называть струйной. Струйная защита относится к наиболее распространенному способу местной защиты при сварке. Качество струйной защиты зависит от конструкции и размеров сопла, расхода защит ного газа и расстояния от среза сопла до поверхности свариваемого металла. Наилучшая защита расплавленного металла обеспечивается при ламинарном характере истечения газового потока из сопла горелки [2].
|
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А |
2.3 |
|||
РАСХОД |
АРГОНА ДЛЯ |
СОЕДИНЕНИЙ |
ВСТЫК |
|
|
|
|||||
И ВНАХЛЕСТКУ |
ПРИ |
СВАРКЕ ВОЛЬФРАМОВЫМ ЭЛЕКТРОДОМ |
|
||||||||
|
|
|
|
Расход, л |
на 1 м шва, |
при скорости |
|||||
Свариваемый |
Толщина, |
Расход |
|
|
|
сварки, |
м/ч |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
материал |
|
мм |
Аг*. |
|
ручной |
|
механизированной |
||||
|
л/мин |
|
|
||||||||
|
|
|
|
4 |
6 |
10 |
15 |
10 |
15 |
20 |
30 |
Алюминиевые |
|
1 |
6 |
90 |
60 |
36 |
24 |
36 |
24 |
18 |
12 |
сплавы |
1,5—3,0 |
7 |
105 |
70 |
42 |
28 |
42 |
28 |
21 |
14 |
|
Коррозионностой |
|
> 5 |
15 |
225 |
150 |
S0 |
60 |
90 |
60 |
45 |
30 |
|
0,5 |
3 |
45 |
30 |
18 |
22 |
18 |
12 |
9 |
6 |
|
кие стали |
0,8—1,0 |
4 |
60 |
40 |
24 |
16 |
24 |
16 |
12 |
8 |
|
|
1,2—1,5 |
6 |
90 |
60 |
36 |
24 |
36 |
24 |
18 |
12 |
|
Титановые сплавы |
2,0—3,0 |
8 |
120 |
80 |
48 |
32 |
48 |
32 |
24 |
16 |
|
|
1,0 |
6 |
90 |
60 |
36 |
24 |
36 |
24 |
18 |
12 |
|
|
1,9—3,0 |
7 |
105 |
70 |
42 |
28 |
42 |
28 |
21 |
14 |
• Только на сварку.
РАСХОД |
АРГОНА |
ДЛЯ |
СОЕДИНЕНИЙ |
ВСТЫК |
|
|
|
||||
И ВНАХЛЕСТКУ |
ПРИ СВАРКЕ |
ПЛАВЯЩИМСЯ |
ЭЛЕКТРОДОМ |
|
|||||||
|
|
|
|
|
Расход, л на 1 м шва, |
|
|||||
Свариваемый материал |
Толщина, |
Расход |
|
при скорости сварки, м/ч |
|
||||||
мм |
Аг*, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
л/мин |
15 |
20 |
|
25 |
30 |
40 |
50 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Алюминиевые сплавы |
2 - 5 |
|
8 |
32 |
24 |
|
19 |
16 |
12 |
9,6 |
8 |
|
6—8 |
10 |
40 |
30 |
|
24 |
20 |
16 |
13 |
13 |
|
|
10 |
13 |
52 |
39 |
|
31 |
26 |
22 |
18 |
17 |
|
Коррозиснностойкие |
>12 |
15 |
60 |
45 |
36 |
30 |
25 |
20 |
19 |
||
2 - 3 |
|
6 |
— |
18 |
|
— |
12 |
9 |
8 |
8 |
|
стали |
4 —5 |
|
8 |
— |
24 |
|
— |
— |
13 |
12 |
10 |
|
6 - 8 |
10 |
— |
30 |
— |
— |
16 |
14 |
13 |
||
|
10 |
12 |
— |
36 |
|
— |
24 |
20 |
17 |
15 |
|
* Только на сварку. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ориентировочные данные для |
подсчета |
расхода |
аргона |
на |
1 м шва при |
||||||
сварке в нормальных условиях без сносящих потоков приведены |
в |
табл. |
2.3 |
||||||||
и 2.4J1]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При нормировании расхода газа следует резервировать 15 % его количе ства на продувку газопровода перед началом работы, на неиспользуемый оста
ток в баллоне (0,3—0,4 МПа), |
на сварку контрольных |
образцов и |
на под |
||
варку дефектов сварных швов. |
|
|
|
|
|
Расход гелия рекомендуется определять по нормативам на расход аргона, |
|||||
вводя поправочный коэффициент 1,3. |
|
|
|
||
2.2. Процессы сварки |
|
|
|
|
|
2.2.1. Сварка неплавящимся электродом |
|
|
|||
Сварка |
неплавящимся |
электродом |
в |
защитных |
газах |
(СНЭЗГ) — это процесс, |
в котором в |
качестве источника теп |
лоты применяют дуговой разряд, возбуждаемый между воль фрамовым или угольным (графитовым) электродом и изде лием.
Впоследнее время сварка угольным электродом находит ог раниченное применение и используется, как правило, при изго товлении изделий неответственного назначения.
Вкачестве неплавящегося электрода наиболее широко при
меняют вольфрамовые стержни. Вольфрам — самый тугоплав кий из известных материалов (по температуре плавления усту
пает |
лишь |
углероду). |
Температура плавления его равна |
||
3645 |
К, а |
плотность— 19,3 г/см*. |
Вольфрам |
имеет низкий |
|
Коэффициент |
теплопроводности (А,= 177,8-^200,7 Вт/(м*К)1, |
||||
самую |
низкую скорость |
испарения. |
Поскольку |
вольфрамовые |
электроды при рабочей температуре характеризуются весьма высокой химической активностью к кислороду, то в качестве защитных газов применяют аргон, гелий и азот, являющиеся по отношению к вольфрамовым сплавам инертными.
Применяемые вольфрамовые электроды должны отвечать требованиям ГОСТ 23949—80.
Для сварки в среде инертных газов применяются электроды 00,5—10 мм из чистого вольфрама (ЭВЧ), вольфрама с при садками: диоксида тория (ЭВТ), оксидов лантана (ЭВЛ) и иттрия (ЭВИ).
П р и м е р условного обозначения электрода марки ЭВЛ 0 2,0 мм, дли ной 150 мм: «Электрод вольфрамовый ЭВЛ-2-150— ГОСТ 23949—80».
У нас в стране широкое распространение получили элек троды марок ЭВЛ и ЭВИ. Они выдерживают большую токо вую нагрузку и имеют повышенную эрозионную стойкость при сварке по сравнению с электродами марки ЭВЧ. Диаметр вольфрамового электрода выбирается в зависимости от вели чины сварочного тока (табл. 2.5). Вольфрамовые электроды используются с заточкой под углом 20—90°.
Сварка постоянным током прямой полярности характеризу ется максимальной проплавляющей способностью. В широком диапазоне параметров режима аргонодуговой сварки на посто янном токе прямой полярности на токах до 600 А доля тепло вой мощности, вводимой в изделие, составляет 40—85 %, по тери на нагрев вольфрамового электрода — примерно 4—6%, а лучевые потери от столба дуги — 7—30%.
Сварка постоянным током обратной полярности применя ется для стыковых соединений из алюминиевых и магниевых сплавов. Потери на нагрев неплавящегося электрода-анода со ставляют >50 % общей мощности дуги и в несколько раз пре вышают долю мощности, затрачиваемую на нагрев вольфра мового электрода-катода, т. е. энергетически сварка током об ратной полярности невыгодна.
|
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А |
2.S |
ХАРАКТЕРИСТИКИ СВАРОЧНЫХ ВОЛЬФРАМОВЫХ |
ЭЛЕКТРОДОВ |
|
||||||
|
|
|
|
(ГОСТ |
23949—80) |
|
|
|
|
Допустимая |
токовая |
нагрузка. А, |
|
|
|
||
Марка |
|
при диаметре, мм |
|
Маркировка |
Содержание |
|||
|
|
|
|
|
торцов прутка |
активирующей |
||
электрода |
|
|
|
|
|
|||
|
2 |
3 |
А |
5 |
6 |
(цвет) |
присадки, |
Н |
|
|
|
|
|||||
ЭВЧ |
20 |
190 |
380 |
590 |
760 |
Черный |
1,1-1 ,4 |
|
ЭВЛ |
90 |
250 |
490 |
720 |
870 |
|
||
ЭВИ-1 |
180 |
320 |
610 |
900 |
1200 |
Синий |
1,5-2,3 Ya0 3 |
|
ЭВИ-2 |
|
|
Фиолетовый |
2,0—3,0 Ya0 3 |
Концентрация нагрева на изделии в этом случае ниже, швы имеют мень шую глубину и большую ширину проплавления, чем при сварке током пря мой полярности или переменным током. Преимуществом сварки дугой обрат ной полярности является то, что катодное пятно постоянно находится на из делии и вследствие катодного распыления происходит эффективное разруше ние оксидной пленки с обеспечением высокой чистоты поверхности сварочной ванны. Однако значительная тепловая нагрузка на вольфрамовый электроданод и опасность попадания материала электрода в шов ограничивают мощ ность дуги и производительность этого процесса. Как правило, сварка ведется на токах до 150 А. Следует отметить, что низкая концентрация нагрева, блуждание и отклонение столба дуги крайне затрудняют сварку на токе об ратной полярности угловых соединений [1].
Сварка переменным током является наиболее распростра ненным процессом при изготовлении конструкций из алюмини евых и магниевых сплавов. Разрушение оксидной пленки про исходит в полупериод обратной полярности, когда основной ме талл является катодом. Так как разогретый вольфрамовый электрод лучше эмиттирует электроны, чем алюминий, возни кает разбаланс токов прямой и обратной полярности; он ком пенсируется схемой управления источника сварочного тока.
Компенсация |
постоянной составляющей сварочного тока |
обе |
|
спечивает условия для полного |
разрушения оксидной пленки. |
||
В состав |
о б о р у д о в а н и я |
д л я р у ч н о й с в а р к и |
по |
стоянным током входят: источник сварочного тока с крутопа дающей внешней статической характеристикой (ВДУ-305, ВДУ-504, ВДУ-505, ВДУ-601, ВСВУ-300); сварочная горелка (табл. 2.6); устройство для первоначального возбуждения сва рочной дуги (ОСППЗ-ЗООМ, УПД-1, ВИР-101, ОСПЗ-2М и др.); аппаратура управления сварочным циклом и газовой за щитой [3].
Оборудование для ручной сварки переменным током, кроме основных узлов, входящих в состав оборудования постоянного тока, включает в себя: устройство для стабилизации горения дуги (например, стабилизатор-возбудитель дуги ВСД-01); устройство для компенсации постоянной составляющей свароч ного тока.
В состав оборудования для автоматической сварки входят: сварочная установка, сварочная головка, устройство для пере мещения сварочной головки и изделия, аппаратура управления механизмами автомата. Универсальными автоматами трактор ного типа являются автоматы АДСВ-6 и АДГ-506.
Автомат АДСВ-6 предназначен для сварки неплавящимся электродом в аргоне продольных швов изделий; комплектуется унифицированной горелкой АСГВ-4.
Автомат АДГ-506 предназначен для сварки прямолинейных швов во всех пространственных положениях; комплектуется выпрямителем ВДУ-506 и возбудителем дуги ВИС-01. Свароч ный трактор перемещается по специальной направляющей ленте, входящей в комплект автомата.
|
ТЕХНИЧЕСКАЯ |
ХАРАКТЕРИСТИКА ГОРЕЛОК |
|||
ДЛЯ РУЧНОЙ СВАРКИ ВОЛЬФРАМОВЫМ ЭЛЕКТРОДОМ [3] |
|||||
Горелка |
'* „ •А |
|
Диаметр вольфрамового электрода, мм |
||
|
Воздушное охлаждение |
||||
ЭЗР-5 |
75 |
0,5: |
1,0; |
1,5 |
|
ЭЗР-З-66 |
150 |
1,5; |
2,0; |
3,0 |
|
ЭЗР-4 |
500 |
4,0; |
6,0 |
|
|
ГР-4 |
200 |
0,8; 1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 3,0 |
|||
|
Водяное охлаждение |
|
|||
ГР-6 |
400 |
3,0; |
4,0; |
5,0; |
6,0 |
ГР-10 |
500 |
5,0; |
6,0; |
8,0; |
10,0 |
ГСН-1 |
450 |
3,0; |
4,0; |
5,0 |
|
ГСН-2 |
150 |
2,0; |
2,5; |
3,0 |
|
ГСН-3 |
70 |
2,0; |
3,0 |
|
|
* Номинальны*!.
Для сварки труб выпускается ряд специализированных ав томатов [3].
Техника сварки. Сварку можно выполнять как с присадкой, так и без нее. Для качественной сварки металлов, особенно тонколистовых, следует обеспечить точную сборку и подгонку свариваемых кромок. При автоматической сварке допускаются зазоры (табл. 2.7).
Аргонодуговую сварку вольфрамовым электродом приме няют для стыковых, угловых, нахлесточных соединений в раз ных пространственных положениях. Форма подготовки кромок зависит от толщины соединяемых элементов и возможности производить сварку с одной или двух сторон.
Так, например, стыковые соединения стали толщиной до 3—4 мм, а алю миния до 5—6 мм свариваются без скоса кромок. Проплавление корня шва стыкового соединения с разделкой кромок обычно осуществляется без приса дочной проволоки, затем разделка заполняется расплавленным металлом за необходимое число проходов с подачей присадочной проволоки.
При необходимости ведения процесса на вертикальной плоскости шов сле дует выполнять сверху вниз для толщин до 5 мм и снизу вверх для больших толщин. В этих случаях сварку рекомендуется выполнять одновременно с двух сторон. При использовании .такого приема можно сваривать встык элементы, например из алюминиевого сплава толщиной до 16 ММ.
Сварка горизонтальных стыковых швов на вертикальной плоскости и по толочных стыковых швов затруднена из-за вероятности вытекания расплавлен ного металла из сварочной ванны, поэтому их следует избегать; там, где из бежать таких швов нельзя, их выполняют с разделкой кромок в несколько проходов.
ОСНОВНЫЕ ТИПЫ СОЕДИНЕНИЙ И ПОДГОТОВКА КРОМОК ПРИ АВТОМАТИЧЕСКОЙ АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКЕ
ВОЛЬФРАМОВЫМ ЭЛЕКТРОДОМ [1 ]
|
|
|
Зазор 1, мм, при |
|
|
Форма разделки |
|
|
сварке |
|
|
б» мм |
|
|
|
ft, мм |
|
кромок под сварку |
|
без |
|
||
|
|
|
с присадкой |
|
|
|
|
|
присадки |
|
|
|
Стыковое соединение |
|
|
||
|
0,4—0,6 |
|
0—0,1 |
0—0,15 |
|
|
0,6— 0,8 |
|
0-0,15 |
0- 0,2 |
|
|
1.0-2,0 |
|
0-0,25 |
0—0,3 |
|
|
2,0—3,0 |
|
0 -0 ,3 |
0 -0,4 |
|
|
3.0—4,0 |
|
|
0—0,5 |
|
|
0,6-1,0 |
|
0— 0,2 |
0- 0,2 |
|
|
1.0—2,0 |
3,0 |
0—0,3 |
0—0,3 |
|
|
2.0— |
0—0,3 |
0—0,4 |
|
|
|
3 .0 - |
4,0 |
|
0 -0 ,5 |
|
59-70 |
|
|
|
|
|
|
3—12 |
|
|
0,5—1 |
1,5—2 |
|
Нахлестанное соединение |
|
|||
|
0,8—2,0 |
|
0 -0 ,5 |
— |
|
|
2,0-10 |
|
• |
0 -0 ,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Угловое соединение |
|
|
||
|
0,8-1,5 |
|
|
0 -0 ,5 |
|
|
1,5-3,0 |
|
— |
0 -0 ,8 |
-1- |
|
3—12 |
|
— |
0—0,8 |
— |
Для формирования корня шва можно использовать медные или стальные съемные подкладки, флюсовую подушку. При сварке активных металлов необходимо не только получить хороший провар в корне шва, но и обеспечить защиту от воз духа с обратной стороны расплавленного и нагретого металла. Это достигается использованием медных и других подкладок с канавками, в которых подается защитный инертный газ. При сварке труб и закрытых сосудов газ пропускают внутрь сосуда.
При соединении встык металла толщиной до 10 мм ручную сварку ведут справа налево. Присадочный пруток при ручной
сварке тонколистового материала вводят не в |
столб дуги, |
а несколько сбоку возвратно-поступательными |
движениями. |
При автоматической и полуавтоматической сварке электрод располагают перпендикулярно поверхности изделия. Угол ме
жду |
ним и присадочной |
проволокой (обычно 0 2 — 4 мм) дол |
жен |
приближаться к 90° |
В большинстве случаев присадочная |
проволока подается в головную часть сварочной ванны и на ходится впереди дуги по ходу сварки.
Вылет конца электрода из сопла не должен превышать 3— 5 мм, а при сварке угловых швов и стыковых с глубокой раз делкой 5—7 мм. Длина дуги должна поддерживаться в преде лах 1,5—3 мм. Для предупреждения окисления вольфрама и защиты расплавленного металла в кратере после обрыва дуги подачу защитного газа прекращают через 5—10 с, а включают подачу газа за 15—20 с до возбуждения дуги (для продувки шлангов от воздуха). Возбуждение дуги достигается либо с помощью осциллятора, либо путем касания электродом изде лия при уменьшенном до 7—10 А токе зажигания. При руч ной сварке алюминиевых сплавов в случае отсутствия осцилля тора дуга должна возбуждаться на угольной или медной пла стине.
2.2.2. Сварка плавящимся электродом
При сварке плавящимся электродом в защитных газах (СПЭЗГ) дуговой разряд существует между концом непрерывно расплавляемой проволоки и из делием. Проволока подается в зону дуги с помощью механизма со скоростью, равной средней скорости ее плавления; этим поддерживается постоянство средней длины дугового промежутка. Расплавленный металл электродной проволоки переходит в сварочную ванну и таким образом участвует в форми
ровании шва. |
в защитных |
газах |
Преимущества плавящегося электрода при сварке |
||
следующие [1, 4]: |
относительно |
узкую |
— высокая плотность мощности, обеспечивающая |
||
зону термического влияния; |
|
|
—возможность металлургического воздействия на металл шва за счет регулирования состава проволоки и защитного газа;
—широкие возможности механизации и автоматизации процесса сварки;
—высокая производительность сварочного процесса.
При СПЭЗГ можно выделить три основные разновидности процесса дуго вой сварки: сварку короткой дугой; сварку длинной дугой; процесс с периоди ческими перерывами в горении дуги.
Сварка короткой дугой является естественным импульсным
.процессом и осуществляется с постоянной скоростью подачи электрода. Особенностью этого процесса являются частые пе риодические замыкания дугового промежутка (до 150—300 за мыканий в секунду), что определяется такими факторами, как: напряжение между электродами, скорость подачи и диаметр
электрода, индуктивность сварочной цепи, свойства защитной среды [4].
При сварке короткой дугой имеет место в основном мелкокапельный перенос электродного металла с частотой, равной частоте коротких замыканий.
Сварка короткой дугой обладает рядом технологических преимуществ: возможность осуществления процесса при низ ких значениях тока и, как следствие, сварка во всех простран ственных положениях; высокая стабильность процесса и малые потери металла на разбрызгивание при оптимальных электри ческих параметрах сварочной цепи.
Сварка длинной дугой — это процесс с редкими случайными замыканиями дугового промежутка (3—10 замыканий в се кунду). В зависимости от режима сварки, защитного газа и применяемых сварочных материалов наблюдаются разные формы переноса металла: крупнокапельный, мелкокапельный, струйный и струйно-вращательный.
При крупнокапельном переносе капля сравнительно боль шого размера образуется на электроде постепенно и долго удерживается на нем. Основными силами, ответственными за крупнокапельный перенос, являются сила тяжести и сила по верхностного натяжения.
При взаимодействии жидкого металла капли с защитными газами по верхностное натяжение существенно изменяется. Азот повышает поверхност ное натяжение, а кислород — снижает. С повышением температуры поверх ностное натяжение уменьшается. С увеличением сварочного тока уменьша ется роль силы тяжести в формировании капли и растет сжимающее действие электромагнитных сил, способствующих отделению капли от конца электрода. Благодаря этому по мере увеличения тока уменьшается размер капель электродного металла, изменяется характер переноса металла от крупнока пельного к мелкокапельному, а затем при определенном значении тока, назы ваемом критическим, к струйному. Струйный процесс отличается высокой стабильностью размеров капель и мелким разбрызгиванием.
Определенным недостатком сварки плавящимся электродом в Аг или смеси Аг—Не является сложность поддержания ста бильности струйного переноса из-за высокого поверхностного натяжения жидкого металла в среде инертного газа. Для по вышения стабильности сварки, улучшения процесса переноса электродного металла и формирования швов к аргону добав ляют окислительные газы: 1—5 % 0 2 или 5—25 % СОг. Диа пазон токов при стабильном ведении процесса сварки расширя ется. Обеспечиваются лучшее формирование металла шва и меньшее разбрызгивание, лучшая форма провара по сравне
нию со сваркой |
в чистом |
аргоне. |
Благодаря |
перечисленным |
преимуществам |
сварка плавящимся |
электродом |
в смеси Аг— |
|
0 2, Аг—С02, Аг—С02—0 2 |
широко |
применяется |
на практике. |
|
Процесс с периодическими перерывами в горении дуги — |
||||
это процесс с прерывистым током. Управляемый |
процесс с при |
нудительными перерывами в горении дуги обеспечивает надеж ный разрыв перемычки между электродом и сварочной ванной, и заданное время горения дуги после короткого замыкания мо жет найти практическое применение для сварки малых тол щин [4].
Значительная часть тепловой энергии переносится в свари ваемый металл электродным металлом.
Сварку плавящимся электродом обычно выполняют на токе обратной полярности. При прямой полярности скорость рас плавления металла в 1,4—1,6 раза выше, чем при обратной, однако дуга горит менее стабильно, с интенсивным разбрызги ванием.
Вылет электрода благодаря высокой плотности тока оказы вает существенное влияние как на энергетический баланс при сварке, так и на стабильность процесса. К примеру, оптималь
ные величины вылета |
стального |
электрода (ВЭ) следующие: |
|||
dB, мм |
0,5 |
0,8 |
1,6 |
2,0 |
3,0 |
ВЭ, мм |
5—7 |
6—8 |
11 —14 |
14—17 |
20—30 |
Оборудование для СПЭЗГ. При полуавтоматической |
сварке, когда воз |
||||
можны значительные изменения |
вылета |
электрода, следует применять источ |
ники питания с жесткой внешней характеристикой. При автоматической свайке, когда вылет электрода изменяется мало, можно применять источники с жёсткой и пологопадающей характеристиками.
Механизированная сварка осуществляется сварочными автоматами и по луавтоматами, обеспечивающими автоматическую подачу электродной прово локи и других сварочных материалов в зону плавления. При полуавтомати ческой сварке перемещение дуги вдоль свариваемого изделия осуществля ется сварщиком вручную. Полуавтоматы состоят из: горелки или комплекса горелок со шлангами; механизма подачи электродной проволоки; кассеты ка тушки для электродной проволоки; шкафа или блока управления; провода сварочной цепи и цепей управления; аппаратуры для регулирования и измере ния параметров газа и шлангов для газа; источника питания (см. гл. 7).
Техника сварки. К основным параметрам режима сварки плавящимся электродом относятся ток, полярность, напряже ние дуги, диаметр и скорость подачи электродной проволоки, расход и состав защитного газа, вылет электрода, скорость сварки.
Сварочный ток, определяющий размеры шва и производи тельность процесса, зависит от диаметра и состава проволоки и устанавливается в соответствии со скоростью ее подачи (рис. 2.4). В зависимости от диаметра проволоки рекомендуются оп ределенные пределы сварочного тока, при которых обеспечива ется стабильность процесса сварки. Напряжение на дуге уста навливается в соответствии с величиной тока и учетом форми рования шва, разбрызгивания металла и производительности
процесса. |
электродом (обычно |
15— |
Скорость сварки плавящимся |
||
80 м/ч) выбирают в зависимости |
от производительности |
и ка |
чества формирования шва. |
|
|