Механика композитных материалов 4 1980
..pdfУДК 611.1:532.517.6
С. Г Миролюбов
РАСЧЕТ СТАЦИОНАРНОГО ТЕЧЕНИЯ КРОВИ В РАЙОНЕ ВЕРЕТЕНООБРАЗНОЙ АНЕВРИЗМЫ
Изучение характера течения крови в районе локального расшире ния артерии, называемого аневризмой, представляет важность для вы явления условий потока и геометрии сосуда, стимулирующих дальней шее развитие этой патологии, а также для понимания процессов тромбообразования в этой области. В последнее время получили развитие чис ленные методы решения задач о движении крови по сосудам с патоло гически измененной стенкой. В [1] описывается алгоритм, при помощи которого исследуется пульсирующее течение крови как ньютоновской жидкости в районе осесимметричного стеноза артерии при произволь ной зависимости радиуса просвета сосуда от продольной координаты. Расчет осциллирующего течения вязкой жидкости в плоском канале с локальным расширением приведен в [2]. Экспериментальные исследо вания потока жидкости через стеклянные модели аневризм проводи лись в [3, 4].
Настоящая работа посвящена численному решению задачи о стацио нарном течении крови как ньютоновской жидкости через осесимметрич ную аневризму с произвольной, непрерывно дифференцируемой одно значной зависимостью радиуса стенки Rw от продольной координаты Z.
1. Движение крови в этом случае удобно описывать в цилиндричес кой системе координат R, ©, Z, для которой ось Z совпадает с осью сосуда, a R и © являются радиальным и тангенциальным направлени ями соответственно. Стационарные уравнения движения типа Навье— Стокса и граничные условия, записанные в безразмерных переменных вихря to и функции тока ф, имеют вид:
|
|
|
|
с?2ф |
| д2ф |
1 |
дф = гсо; |
|
|
|
|
( 1. 1) |
|||||
|
|
|
|
dz2 |
дг2 |
~г~~дг |
|
|
|
|
|
|
|
||||
дф |
д |
I |
со \ |
дф |
д |
/ |
со \ |
2 |
Г |
d2co |
|
d2co |
д |
/ со |
\ 1 |
|
|
dr |
dz |
' |
г / |
dz |
dr |
\ |
г / |
Re |
L |
dz2 |
|
дг2 |
дг |
\ г |
/ -1 |
|
|
дф |
дф |
|
1 |
/ д2ф |
д2ф |
|
1 |
дф \ |
|
|
{r = rw(z) ); |
||||||
dr |
dz |
Ы |
г |
' dz2 |
дг2 |
|
г |
дг |
' |
г-г.ш(г) |
|||||||
|
|
|
(1.3) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ф = -~ - = со = 0; |
(г = 0); |
(1.4) |
ф = ф1(0; |
co = toi(r) |
(z = 0); |
(1.5) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
дф |
|
dw |
|
|
{z = l). |
|
|
|
|
|
( 1.6) |
|
|
|
|
|
|
dz |
|
dz |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Здесь и |
далее z = Z/Ro\ |
r = R/Ro\ |
rw = Rw/Ro‘, |
|
u —U/UQ\ v |
V/Vo, |
Ф |
||||||||||
= 4 V £ W ; |
co = QRo/^o; p = PlpUQ2; |
Re = 2R0U0/v, |
l = L/R0\ R V = -d'¥ /dZ ; |
||||||||||||||
RU= dW/dR] |
Q = dU/dR-dV/dZ, где R0, Vo, p, v — характерные значе- |
Нйй длины, скорости, плотность й вязкость; U, V — Осевая й радиаль ная компоненты скорости; Р — давление; L — длина исследуемой об ласти.
Граничные условия (1.3) являются условиями непротекания и при липания жидкости на стенке, (1.4) — условиями симметрии на оси. Распределение завихренности и функции тока по радиусу на входе в сосуд считается заданным (1.5). Условие (1.6) в случае достаточно длинного участка постоянного радиуса за областью расширения сосуда соответствует непрерывному бесконечному продолжению трубки с по стоянным радиусом.
2. Как показано в ш . достаточно эффективным приемом, позволяю щим рассматривать сосуды с произвольной зависимостью радиуса про
света Rw от осевой координаты Z, |
является |
применение к уравнениям |
и граничным условиям (1.1) — (1.6) |
преобразования системы координат |
|
Л = r/rw(z), l = z, которое переводит |
область |
с криволинейными грани |
цами в прямоугольник. Это позволяет применять наиболее простую и приемлемую в конечно-разностных методах решения уравнений прямо угольную пространственную сетку. После такого преобразования урав
нения и граничные условия (1.1) — (1.6) |
принимают вид |
|
|
|||||||||||
д2ф |
т к У |
д2ф |
('П7' ^ ) 2 + 1 |
д2ф |
2x\2(r'w) 2 — r\2rwr"w— l |
дф |
||||||||
дЪ,2 |
rw |
|
|
rw2 |
дц2 |
|
|
т\rw2 |
|
дц |
||||
|
|
|
|
|
|
= т]Гш0; |
|
|
|
|
|
|
( . ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1 |
|
1 |
Г |
а |
( дф £0 \ |
d i d ф со \ |
дф w |
|
|
||||||
|
| |
rw г |
dr] \ dl |
гw |
|
дЪу |
гшТ| |
|
|
|||||
/Vn |
L |
dl |
' |
|
|
|
||||||||
|
|
- |
2 |
1 |
о |
r\r'w |
d2a> |
|
(v\r'w)z+ 1 д2а) |
|
|
|||
|
|
~ |
rw dr]d£ |
1 |
Г |
<?т)2 + |
|
|
||||||
|
|
|
Re |
1L d i2 |
|
|
||||||||
|
|
|
2 (т\r'w)2 + 1 — т]2rwr"w |
да) |
—<1 1 |
|
( 2.2) |
|||||||
|
|
|
|
|
r\rw2 |
|
dr] |
n2r |
2 J |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
»w |
|
|
|
|
|
дф |
|
(rj = 0);(2 .3) |
ф = фц(л); |
|
|
|
(6 = 0); |
(2.4) |
|||||
ф = ш=——= 0 |
0) = C0H |
(TI) |
||||||||||||
|
оц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■ф= |
‘ф п ( 1 ) ; |
дф |
0; |
со=- |
{r'w)2+ 1 |
а2ф |
|
(11 = |
1 ) ; |
(2.5) |
||||
- ^ = |
rw3 |
dr\2 |
4=1 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
дф |
да) |
|
|
|
|
|
|
|
( 2.6) |
|
|
|
|
ж |
* - ° |
(|= ,) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Штрих, означает дифференцирование по £. |
|
|
|
|
|
|||||||||
Уравнения |
(2.1), |
(2.2) |
с граничными |
условиями |
(2.3) — (2.6) |
реша |
лись методом установления, заключавшимся в следующем. В задачу вводилась фиктивная переменная времени т, что приводило к появле
нию в правой части уравнения (2.2) |
слагаемого да)/дх |
и необходимости |
|
постановки связанных между собой начальных условий типа |
|
||
|
а |
|
|
0) = со00(т1 , £ ); ф = фоо(г1,£); |
- ^ - = = < O'0O(T|, £ ) |
(т = 0 ) . |
(2.7) |
Далее оказалось более эффективным заменить условие (2.4) |
на |
ф = ф ш ( т ь ' 0 ; со = ш ш (т],т) (£ = 0), |
(2.4а) |
1-де зависимости функций фщ и йщ от t носят характер плавного воз растания от величин фооСл. 1)> <j>oo(л> 1) при т = 0 До величин фц(т1), сйц('П) ПРИ некотором т=то, которые при дальнейшем возрастании т не изменяются. При достаточно больших временах т>то решение изменен ной таким образом задачи во всех точках области перестает зависеть от времени и, тем самым, является решением стационарной задачи
(2.1) - (2.6).
3. Для решения уравнений (2.1), (2.2) с граничными и начальными условиями (2.3), (2.4а), (2.5) — (2.7) использовалась равномерная по времени и пространству сетка, на которой эти уравнения аппроксими
ровались конечно-разностными соотношениями с |
точностью порядка |
О (Я2) и О (АТ2), где Я и АТ — величины шагов |
по пространству и |
времени соответственно. Решение эллиптического уравнения для функ ции тока (2.1) находилось по неявной итерационной схеме типа метода Зейделя. Параболическое уравнение переноса завихренности решалось при помощи трехточечной схемы по времени и девятиточечной по про странству типа Дуфорта—Франкеля. Разностные аналоги этих уравне ний имеют вид:
1
Ч*.ЛИ=' 4 (/ -1 ) [Я<2+ ( j - \ y № R ' ? + 1] ■{2«Л‘- 1 ) ( # и + '1 > н и ) -
— (/— l ) 2HRiR'i(^ж.;-н — Tjji-ij- н j -i + ilh-u-i) + |
|
+ [2(/—1)№ |
« V + 2 ( ; - 1)] r t u + i+ ^ - i) + |
+ [2( / - 1 |
(/ - l ) 2H2R i R " i - 1] (<|>«+i-* « - ,) - |
|
(3.1) |
|
<0i,i |
1+2ДГЛ, |
\ |
1-2ДГЛ, |
2 |
3) |
|
|
||
|
2 ( j — l ) 2R c + 2 ( j — l ) , H2R'i!+ 2 ( j — l )2+ 1 . |
|
||||||||
|
A\= |
|
R e H 2Ri2( j - \ ) 2 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
A.o—i |
1 |
Г /, iv |
,N |
\ / N |
|
N |
\ |
|
|
|
|
L(ti,j+i —Фм-i) (tt>i+i,j—tOi-i.j) — |
||||||||
, . JV |
, JV |
w JV |
Jv |
|
, |
|
|
t . N |
|
.N . |
(Ф*+и |
фг—l,j) \®i , j +1 |
l) J "•* 2Яг2 (/ — 1) 2Я 3 |
(Фг+и-ф^-и) |
|||||||
|
|
|
® ijNR 'i |
, . N |
. N |
, |
|
|
(3.2) |
|
|
|
2Яг3(/ -1 )Я 2 |
|
|
|
|
|
|||
|
I |
N |
N |
1 |
T P ; |
|
N |
|
N |
_ _ |
R e# 2 L |
(co-i+i.j + |
ooi—l,i) |
'(ci)i+i,j-H |
Wi+i.j-i |
||||||
1” l |
|
2R i |
|
|
|
|
|
|||
|
N |
N |
( j — \ ) 2H 2R ' i 2 + \ , |
N |
|
N V |
, |
|||
- a f _ ilj+i + (Di-i,j-i) +'—------- ------------- (cox.i+i + coi.i-i) + |
||||||||||
|
2 ( / - 1 ) ^ У + 1 - ( / - 1 ) 2Я № |
|
f |
|
} 1 |
2 (j - l )R i 2 |
' |
J |
Рис. 1. Блок-схема программы расчета.
мости средней по сечению скорости ничные условия имеют вид:
Для достаточно длин ного участка сосуда по стоянного радиуса, пред шествующего аневризме, на характер течения в начальном сечении пере стают влиять передавае мые вверх по потоку воз мущения, исходящие из области расширения со суда, и профиль скорости в этом сечении для ста ционарного течения будет
являться |
профилем |
Пуа- |
||||
зейля. |
Поэтому |
в |
каче |
|||
стве |
граничных |
условий |
||||
на входе удобно выбрать |
||||||
такие |
величины |
функции |
||||
тока |
и |
вихря, |
которые |
|||
определяются |
параболи |
|||||
ческой по радиальной ко |
||||||
ординате |
|
зависимостью |
||||
и (г, т) при |
|
v = 0. |
Таким |
|||
образом, |
с |
точностью до |
||||
шага |
сетки |
Н |
зависи |
|||
мость расхода от времени |
||||||
т будет |
определяться ви |
|||||
дом |
временной |
зависи- |
||||
исР. В этом случае |
сеточные гра- |
= «ср" (/ - |
1) 2Я 2 ( 1 - • 0 |
|,)2Яг ) |
Ci>Uw = |
—4ucvN(j —l)H; |
( 3 . 3 ) |
|||||
|
|
|
фг, 1 ^ = 0 ; |
О)г,1^ = |
0 ; |
|
|
( 3 . 4 ) |
||
|
, N |
U cpN |
N |
R ' i 2+ |
1 |
|
|
|
|
|
|
'фг.ДГ = -- g---; |
Cl)i,M = |
8RSH2 |
(8ф г,М -2 — ф|',ЛГ-4 — 7 ф г,м ) 5 |
( 3 . 5 ) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
N |
N |
N |
|
N |
|
N |
N |
N |
N |
|
сOK.j = С0к-4,j ~ 2o>K-3,j + 2(Ок-1,j\ |
|
Tjjx.j = фк-4,j — 2фк-3,j + 2фк-1,j- (3.6) |
Выбор начальных условий диктуется соображениями устойчивости схемы. В частности, метод является устойчивым, когда начальные рас пределения характеристик потока и скоростей их изменения определя ются следующим образом:
c o i,j° = 0 ; |
c o i.i1= 0 ; |
= 0 . |
(3 .7 ) |
В разностных соотношениях (3.1) — (3.7) приняты следующие обо значения. Индекс вверху сеточных функций означает номер временного слоя; внизу — номер пространственного узла, причем i — координата в направлении £, / — в направлении r\\ i= 1, 2, . . . , К\ /= 1,2,.. ,М; -R1= /"го[ (* — 1)/ic ]. Штрих означает численное дифференцирование по Блок-схема алгоритма решения задачи показана на рис. 1.
Итерационный процесс при решении уравнения (3.1) проводился до выполнения условия | —фг,^-1 1<е|'фг,/'Г|. Условия установления стационарного течения в области выбирались так:
I |
- 4 > | < е. |iR / 1; |к » / - |
|< <и | |
I • |
(| z-zi| > z0); |
to = 2,25; |
/= 20; tf = 0,l; |
АГ = 0,01; |
e= 10~5; ei = 10“4; N0 = 5, |
где Ucp — |
средняя |
по сечению |
скорость |
установившегося те |
чения.
На рис. 2 показано, как ведут себя линии постоянной функции тока для различных режимов течения. В районе локального расширения просвета сосуда образуется отрывная зона, внутри которой при увели чении размеров аневризмы или при возрастании числа Re может обра зоваться вторичный отрыв. При этом линия нулевой скорости в области первичного отрыва сдвигается в сторону оси сосуда. Размеры первич ных и вторичных отрывных зон возрастают с ростом размеров анев ризм и с увеличением числа Re. Характерны небольшие значения ско ростей и сдвиговых напряжений в районе вторичного отрыва по сравне нию с областью первичного. Линии тока несколько сгущаются в районе, расположенном за точкой присоединения первичной отрывной зоны.
Рис. 3 показывает распределения напряжения трения на стенке со суда. Отрицательные значения напряжений соответствуют прямым то кам, положительные — обратным. Обращает на себя внимание наличие двух локальных максимумов в районе первичного отрыва и локального минимума дистальнее области обратных токов, что иллюстрируется также сгущением линий тока в этих областях. Величина локальных максимумов и минимумов несколько возрастает с увеличением раз мера аневризмы и с ростом числа Re. Зона возмущения потока, лежа щая за аневризмой, укрупняется при увеличении числа Re.
На рис. 4 представлены зависимости величины давления на стенке сосуда от осевой координаты и проиллюстрировано поведение скорости на оси. Примечательно локальное возрастание давления, причем в об
ласти этого увеличения существуют также |
районы |
с положительным |
и отрицательным градиентом давления, что |
в ряде |
случаев приводит |
к образованию вторичного отрыва. Штриховыми линиями показано, как ведет себя давление в случае трубки постоянного сечения. По сравне нию с этим наблюдается некоторое повышение величины безразмер ного давления за аневризмой, возрастающее с ее размером и уменьша ющееся с ростом числа Re. Небольшие изменения осевой скорости н0 по длине объясняются, по-видимому, конфигурацией отрывных зон, об текаемых внешним потоком.
5. Изложенное дает основание считать, что области локальных рас ширений кровеносных сосудов являются наиболее благоприятными мес тами для протекания уже инициированных каким-либо образом про цессов тромбообразования в силу малости скоростей течения, способст вующих увеличению длительности пребывания сгустка крови в этом районе, н вследствие низких величин сдвиговых напряжений, недоста точных для эффективного разваливания агрегатов. С другой стороны, возрастание абсолютной величины трения на стенке за аневризмой по сравнению с невозмущениым значением, по-видимому, обусловливает тенденции роста этого поражения, а именно, — рост в направлении те чения крови.
В заключение необходимо отметить упрощающий характер основ ных сделанных предположений: 1) кровь рассматривается как нью
тоновская |
жидкость; 2) течение крови принимается стационарным; |
3) стенка |
сосуда считается жесткой. Первое предположение основано |
на экспериментальных данных о том, что при физиологических усло виях в крупных сосудах разность между напряжением, деформиру ющим кровь, и напряжением, связанным со статическим равновесием, есть линейная функция тензора скоростей деформации [5], т. е. в этих случаях кровь ведет себя как ньютоновская жидкость. В последующих исследованиях при помощи описанного численного метода автор рас сматривает пульсирующее течение крови, а также на основе лпнепноп теории проводит учет влияния податливости сосудистой стенки.
1. Миролюбов С. Г О пульсирующем течении вязкой жидкости через осесиммет ричную трубку с локальным сужением. — Изв. АН СССР. Механика жидкостей и
газов, 1979, Ха 4, с. 49—55. |
|
flow predictions |
||
2. Le-Chung Cheng L., Clark M. E., Robertson J. M. Plane periodic |
||||
for fusiform aneurysms. — J. Eng. Mech. Div. Proc. Amer. Soc. Civ. Eng |
1978 |
vol 104 |
||
N 1, p. 3 1 -4 8 . |
Б |
— |
J. |
’ |
3. Sherer P. W. Flow in axisymmetrical glass |
model aneurysms. |
Biomech |
||
1973, N 6, p. 695—700. |
|
at |
low |
Reynolds |
4. Stehbens W E. Flow disturbances in glass models of aneurysms |
||||
numbers. — Quart. J. Exper. Physiol., 1974, vol. 59, p. 164— 174. |
N |
5, p. 85— 101. |
||
5. Haynes R. H. The rheology of blood. — Trans. Soc. Rheol., 1961, |
||||
Всесоюзный кардиологический научный центр |
Поступило в редакцию 17.09.79 |
|||
AM СССР, Москва |
|
|
|
|
УДК 611.08:620
А. Д. Д ороги н Л . Е. Мальцев, В. И. Кучерюк
ВЯЗКОУПРУГИЕ СВОЙСТВА ТКАНИ АОРТАЛЬНОГО КЛАПАНА СЕРДЦА ЧЕЛОВЕКА
В последнее десятилетие большой интерес привлекали механические свойства клапана аорты человека. Это было вызвано, во-первых, клини ческим использованием гомотрансплантатов аортальных клапанов [1, 2], а во-вторых, потребностью в информации о свойствах естественных кла панов [3], необходимой для создания протезов лепесткового клапана из полимерных материалов.
Механические свойства естественных клапанов в настоящее время изучены недостаточно в силу неоднородности, анизотропности, зависи мости от возраста, пола, патологических особенностей и т. д. В работах [3—6], посвященных изучению этих свойств, диаграммы напряжениедеформация построены путем замера деформации в разные моменты времени t2, . . . , t n, т. е. без учета вязкоупругости материала, что не позволяет сопоставить их между собой. Тем самым, в частности, иск лючается возможность статистической обработки упомянутых диаграмм.
В данной работе предлагается экспериментально-теоретический ме тод построения диаграмм напряжение—деформация с учетом вязкоупру гих свойств материала, который может быть положен в основу единич ного эксперимента. Затем совокупность экспериментов, проведенных по этой методике, может быть подвергнута статистической обработке. В частности, рассмотрен способ получения экспериментальной кривой пол зучести и предложена ее математическая обработка. Эта обработка по зволяет построить, по-видимому, впервые, «мгновенную» (/ = 0) зависи мость напряжение—деформация, выделить линейную область вязкоуп ругих свойств и построить (приближенно) кривую релаксации по най денной из эксперимента кривой ползучести.
Исследование па ползучесть осуществляется на установке, схема которой представ лена на рис. 1. Образец 1, вырезанный из створки клапана, вставляется в зажимы 2.
Каждый зажим представляет собой две |
пластинки из органического стекла с натяну |
|||||
|
тыми на них резиновыми манжетами, между которыми |
|||||
|
проложены листочки бумаги, смоченные в физиологиче |
|||||
|
ском растворе. Пластинки соединяются между собой |
|||||
|
двумя винтами М3, что практически исключает выскаль |
|||||
|
зывание образца. (Воспользоваться методикой учета |
|||||
|
выскальзывания образца из зажимов, предложенной в |
|||||
|
работе [7], не представляется возможным из-за малых |
|||||
|
размеров |
образца.) Образец с зажимами |
помещается в |
|||
|
сосуд 3 с физиологическим раствором и подвешивается |
|||||
|
на верхний держатель 4, который соединен как со |
|||||
|
стержнем индикатора 5, так и (медной проволочкой диа |
|||||
|
метром 0,4 мм) с площадкой 6. Приведение системы, |
|||||
|
состоящей из образца с зажимами, держателя, стержня |
|||||
|
индикатора и грузовой площадки, в уравновешенное от |
|||||
|
носительно блока |
7 состояние |
осуществляется |
с по |
||
|
мощью дополнительных грузов. Площадка 6 устанавли |
|||||
Рис. 1. Установка для |
вается на сердечники электромагнитов 8, |
после |
чего на |
|||
определения ползучести |
нее укладывается груз 9, потребный для |
создания неко |
||||
биополимера. |
торого |
уровня |
напряжений. |
Гайкой |
10 винтового |
E(f)-10'
|
|
|
3 |
A4 |
t' мин |
О |
1 |
2 |
5 |
||
|
|
|
Рис. |
2. |
Рис. 3. |
Рис. 2. Экспериментальные кривые ползучести. Цифры у кривых — значения а, кгс/см2. Рис. 3. Кривая податливости o = const.
где t = t'ltc\т=т7*о; ^о= 1 мин; t', %' — рассматриваемое и текущее время, мин; t, т — безразмерное время; ои — напряжение, действующее в образце; e(t) = A l(t)/10 — относительная деформация; U — начальная длина между зажимами образца; Е'и — положительное число, не зависящее от времени и по физическому смыслу совпадающее с секущим модулем для зависимости а —е при мгновенном деформировании. Для кривых податливостей имеем:
б (г )= П „ (0 = -5 7 [ 1 + | к (т ) л ] |
( 2) |
|||||
Ok |
|
|
|
|
|
|
где Пц(/) — податливость при одноосном растяжении. |
|
|||||
Если принять ядро уравнения |
(2) |
в виде ядра Ржаницына—Колту- |
||||
нова [8] K(t) = Л~^е1а~\ где Л, р, а |
— параметры ядра, то для времен |
|||||
0 ^ ф ^ 0 ,5 , как показано |
в [9], |
можно приближенно |
представить ин |
|||
теграл в уравнении (2) в виде |
|
|
|
|
|
|
t |
Ле-Рт |
|
, |
Ata |
|
|
Г |
|
|
(3) |
|||
J ' |
т |
' dT~ ---- |
|
|||
о |
|
|
“ |
|
|
|
Для времен 0,5<р/^оо интеграл представляется выражением |
||||||
Ле-Рт |
|
г |
Г (1 + g) |
($t)«e-V |
1 |
|
-1—а dx = A$- |
L |
|
CL |
1 + $ t — a |
J |
здесь Г(а) — гамма-функция.
Имея простое выражение интеграла в виде (3) для малых времен, можно по кривым податливости подобрать параметры ядра а, Л, по добно тому, как это сделано в [10], а кроме этого определить и секущий модуль Е'и- Назначим на кривой податливости, например, полученной при о/( = 6 кгс/см2, три (по числу искомых параметров а, Л, Е'и) системы точек (рис. 3) и для каждой из этих систем запишем условие совпаде ния теоретических значений функции податливости, определенной вы ражениями (2) и (3), с экспериментальными:
1 |
Г , |
Atna |
1 |
= n n(7i); |
|
“гГ" I |
Н |
а |
I |
||
Е и |
L |
|
-* |
|
|
Ц |
[ ] + Ц Ц Д ] |
= П„ (/12) ; |
|||
Е й 1 |
|
a |
J |
|
|
1 |
Г |
, |
Atxn* 1 |
|
|
— I 1 + — — I = П м ( Ы ; |
|||||
- |
и |
L |
а |
|
J |