Учебное пособие 800587
.pdfПо паспортным данным определим пусковой, минимальный и |
|||||||||||||
критический моменты: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
М п |
|
mП |
М н , |
|
|||
|
|
|
|
|
М min |
|
mmin |
М н , |
|
||||
|
|
|
|
|
М к |
|
mk 2 |
М н , |
|
|
|||
где mП, mmin , mk –коэффициенты, равные отношению соответствующих |
|||||||||||||
моментов к номинальному моменту. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Определим частоту при минимальном моменте. Известно, что |
|
||||||||||||
Smin = 0,7-0,9 и определим |
min |
по формуле |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
min |
|
1 |
(1 |
Smin ) . |
|
|||
На рис. 7.2 представлена рассчитанная по формуле Клосса ЕМХ с |
|||||||||||||
паспортными значениями критического момента и критического |
|
||||||||||||
скольжения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, , с-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
14.29 |
28.57 |
42.86 |
57.14 |
71.43 |
85.71 |
|
100 |
114.29 128.57 |
142.86 157.14 171.43 185.71 |
200 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М, Н·м |
|
|
Рис. 7.2. Естественная механическая характеристика |
|
по формуле Клосса
На рис. 7.3 показана естественная механическая характеристика, рассчитанная по формуле Клосса для скольжения 0< S <0,7, а при S >0,7..0,9 использовались паспортные данные пускового и минимального моментов. Последняя характеристика отражает реальную механическую характеристику и приемлема для последующих расчетов.
Из анализа полученных графиков видно, что Мн, Мп, н, незначительно отличаются от паспортных данных. Это связано с тем, что формула Клосса является приближенной и не учитывает конструктивных особенностей двигателя. В связи с
Рис. 7.3
этим целесообразно сравнить полученную характеристику с паспортными данными, предлагаемыми заводомизготовителем.
Естественная электромеханическая характеристика статора
Электромеханическую характеристику тока статора получим по формуле проф. Шубенко
I |
|
I2 |
(I |
|
I |
|
)2 |
M |
S |
|
; |
(7.4) |
1 |
1н |
0 |
|
|
||||||||
|
0 |
|
|
|
Mн |
Sн |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где I1 - ток статора;
I 0 - ток холостого хода;
I1н - номинальный ток статора;
M , S - текущие значения момента и скольжения;
M н , Sн - номинальные значения момента и скольжения. |
|
Ток холостого хода примерно равен току намагничивания |
|
I0 = I = U1ф/х ; |
(7.5) |
где U1Н – фазное напряжение питающей сети; |
|
Номинальный ток статора |
|
|
I1н |
|
Рн |
|
|
; |
(7.6) |
|
3 U1н |
Cos |
|
|
|||
|
|
н |
н |
|
|||
где |
Cos н , н - номинальные значения коэффициента мощности и |
||||||
КПД двигателя. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение номинального момента определим из условия |
|
|||||
|
|
Mн = Рн/ |
н; |
|
|
(7.7) |
По значениям номинального и критического скольжений получим угловые скорости при 1=78,54 для этих режимов:
н=78,54 (1-0,027) = 76,419 рад/с;
к=78,54 (1-0,155) = 66,366 рад/с.
Для проведения дальнейших расчетов необходимо найти базовое значение величины Zб
Zб = U1н/I1н; |
(7.8) |
Определим абсолютные значения параметров схемы замещения, для чего умножим паспортные значения сопротивлений в относительных единицах на базовую величину:
R1 = R1\ |
Zб; |
R2\ = R2\\ Zб; |
х1 = х1\ |
Zб; |
х2\ = х2\\ Zб; |
х = х \ |
Zб; |
|
где R1 – активное сопротивление обмоток статора;
х1 - индуктивное сопротивление обмоток статора;
R2\ - активное сопротивление обмоток ротора, приведенное к статору;
х2\ - индуктивное сопротивление обмоток ротора, приведенное к статору;
х- индуктивное сопротивление намагничивающего контура.
Подставим полученные величины в формулу Шубенко (7.4) и рассчитаем ЕЭМХ тока статора, приведенную на рис.7.4
S
I
Рис. 7.4. Электромеханические характеристики АД: сплошная линия - I `2 (s) ; пунктирная линия - I1 (s)
Естественная электромеханическая характеристика ротора
Определим ЕЭМХ ротора /2/ по формуле |
|
|
|
|||||||
I |
\ |
|
|
|
|
U1ф |
|
. |
(7.9) |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R 2\ |
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
R |
|
x |
|
x \ 2 |
|
||
|
1 |
|
1 |
|
||||||
|
|
|
|
S |
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По формуле (7.9), изменяя скольжение S, рассчитывают ЕЭМХ ротора. Графически данная зависимость представлена на рис. 7.4.
Для асинхронных двигателей с фазным ротором (АДФР) при известных значениях номинального тока ротора, номинального момента и скольжения можно воспользоваться формулой проф. Шубенко для построения I2(S) АДФР.
I2 |
(S) I |
|
М (S) S |
(7.10) |
||
2н |
|
|
, |
|||
M н |
|
|||||
|
|
|
Sн |
|
где I2Н – номинальный ток ротора.
7.2. Естественные механическая и электромеханическая характеристики двигателя постоянного тока независимого возбуждения (ДПТ НВ)
Электромеханическая ω = f1(Iя ) и механическая характеристика ω = f2(M) двигателя постоянного тока с независимым (параллельным) возбуждением (рис.7.5) приведены ниже:
U |
|
Rяц |
I я |
(7.11) |
KФн |
|
KФн |
||
|
|
|
U |
M |
Rяц |
|
(7.12) |
|
KФ |
KФ |
2 |
|||
|
|
||||
н |
|
н |
|
где ω – угловая скорость якоря электродвигателя, с-1 U – напряжение, приложенное к якорной цепи, В; Iя – ток якоря электродвигателя, А;
Фн – номинальный магнитный поток, создаваемый в электродвигателе при протекании номинального тока по обмотке возбуждения, Вб;
К – конструктивная постоянная электродвигателя; М – электромагнитный момент, развиваемый электродвигателем,
Н·м;
Рис. 7.5. Схема электрическая принципиальная двигателя постоянного тока независимого возбуждения
М = К·Ф·Iя , |
(7.13) |
Rяц – сопротивление цепи якоря, Ом;
Rяц = Rя+RДЯ+Rдп+Rко ,
где Rя – сопротивление обмотки якоря, Ом;
– добавочное сопротивление в цепи якоря, Ом;
,Rко – соответственно, сопротивления обмоток дополнительных полюсов и компенсационной обмотки, Ом.
Е – электродвижущая сила (э.д.с.) машины постоянного тока и направлена навстречу напряжению U, В;
E = K·Ф·ω , |
(7.14) |
Uc = Е + IяRяц , |
(7.15) |
Анализируя уравнения (7.11) и (7.12), видим, что это уравнение прямой линии.
Естественными характеристиками двигателя являются механические (электромеханические) при номинальных значениях напряжения, потока и отсутствии внешних резисторов в якорной цепи, например, формулы (7.11) и (7.12), и, соответственно, искусственными будут являться механические (электромеханические) характеристики при отличных от номинального значения напряжения сети, потока двигателя (при введении внешнего резистора в цепь обмотки возбуждения) или при введении внешнего резистора в якорную цепь.
Величина Uс/(К·Ф) = ωо называется скоростью идеального холостого хода, а соотношения:
IяRя/(КФ) = МсRя/(КФ)2= с |
(7.16) |
называют статическим перепадом скорости относительно |
ω0 , |
вызванное наличием на валу двигателя статического момента |
Мс, |
создаваемого производственным механизмом, Н·м. |
|
Тогда правомерна формула |
|
ω = ωo - ωс . |
(7.17) |
|
|
U H |
157 |
220 |
|
166,6 с |
1 |
0 |
Н U H I H RЯ 105 С |
220 38 0,335 |
|
||||
|
|
|
.
Номинальный статический перепад
не= 166,6 – 157 =9,6 с–1.
Рассчитанная естественная электромеханическая характеристика приведена на рис.7.6.
Поскольку скорость идеального холостого хода определена, номинальная скорость двигателя приведена в его паспортных данных, то построить механическую характеристику не представляет значительных трудностей. Для этого по оси абсцисс откладывается номинальный момент, которому соот-
Рис. 7.6. ЕЭМХ двигателя 2ПФ-160МУ4
ветствует номинальная скорость (одна из точек механической характеристики).
Для построения естественной механической характеристики
достаточно провести |
прямую |
через скорость |
идеального хода |
0 |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
номинальную |
Н , |
которая |
соответствует |
номинальному моменту |
||
двигателя. |
|
|
|
|
|
|
7.3. Искусственные механические характеристики
Искусственные характеристики в двигательном режиме, как правило, связаны с регулированием скорости для обеспечения точного останова электропривода или согласно требованиям технологического режима исполнительного механизма рабочей машины.
Точный останов исполнительного органа
В табл. 7.1 приведены погрешности для различных классов точности.
Таблица 7.1
Класс точности |
1 |
|
|
2 |
|
3 |
|
4 |
Погрешность, мм |
2... |
3 |
5... |
10 |
25 |
...50 |
100... |
200 |
Относительная |
От 20 и |
|
10... |
20 |
7 |
...10 |
4... |
7 |
жесткость 1/Sн |
выше |
|
|
|
|
|
|
|
Для обеспечения точного останова электропривода
необходимо снижение частоты вращения вала двигателя до скорости
ост.
Определим среднюю остановочную скорость.
|
v |
|
|
|
|
k |
2 |
a2 |
|
t 2 |
2 k |
|
|
a |
|
Sдоп |
|
k |
a t |
|
(7.21) |
||||||||
|
ост |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
а |
||||||||||||||||||
|
|
1 |
1 |
|
a |
|
|
1 |
|
|
1 |
1 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kп |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
v |
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
k1 |
|
|
vост |
|
|
ta |
|
|
k2 |
|
|
k1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2 |
|
v |
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
v |
|
t |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
vост |
|
|
|
a1 |
|
|
|
|
|
vост |
|
ta |
|
|
|
ta, t – суммарное среднее значение и максимальное отклонение времени срабатывания всех последовательно действующих в схеме управления аппаратов
а1, а – среднее значение (принято равное допустимому) и максимальное отклонение ускорения
vост, v – среднее значение и максимальное отклонение скорости
Sдоп – допустимая неточность остановки kп – поправочный коэффициент.
Согласно /3/, примем