Учебное пособие 800400
.pdfТаблица 2 Поправочные коэффициенты на мощность при зубонареза-
нии
Марка ста- |
35 |
45 |
45 |
35Х |
12ХН4А; |
30ХГТ |
|
18ХНВА; |
|
ли |
|
|
|
40Х |
20ХНМ; |
|
|
38ХМЮА; |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
18ГТ; |
|
|
5ХНМ; |
|
|
|
|
|
|
12ХН3;20Х |
|
|
6ХНМ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ОХН3М |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Твердость |
156-187 |
170- |
208- |
156- |
156-207 |
156-207 |
156-229 |
Твер |
|
НВ |
207 |
241 |
229 |
дость |
|||||
|
|
|
|
|
НВ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KN |
0,9 |
1 |
1,2 |
1,1 |
|
1,1 |
|
1,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для двузаходных фрез N увеличивается в 1,64 раза, а трехзаходных фрез в 2 раза.
Воронежский государственный технический университет
11
УДК 621:658.53
Ю.М. Данилов, М.В. Скоробогатов
ОБРАБОТКА ШЛИЦЕВ ВАЛОВ ОБОРУДОВАНИЯ ЭЛЕКТРОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ НА
ШЛИЦЕФРЕЗЕРНЫХ СТАНКАХ
Представлена методика и формулы для назначения режима резания при обработке венца зубчатого колеса червячной фрезой
Диаметр Dф, мм, и длина ℓф, мм, червячной фрезы для нарезания шлицевого вала диаметром d, мм, с прямобочным профилем определяется в зависимости от серии [1].
Для легкой серии
Dф = |
40,706 + 0,876·d - 0,00142·d2, |
(1) |
|
ℓф = 35,88 + 0,8044·d – 0,00142·d2. |
(2) |
||
Для средней и тяжелой серии |
|
||
Dф |
= |
43,099 + 0,997·d - 0,00188·d2, |
(3) |
ℓф |
= |
34,48 + 0,798·d - 0,0015·d2. |
(4) |
Для легкой серии d ≤ 46 мм, число зубьев фрезы Zф = 12, при d = 50 – 120 мм - Zф = 14. Для средней серии при d ≤ 48 мм и тяжелой серии d=52 мм - Zф = 10. Для средней серии d = 54 - 125 мм и тяжелой серии при d = 56 - 125 мм - Zф = 12.
Высота шлица h ,мм, в зависимости от диаметра вала d ,мм.
h = 1,073 + 0,028·d + 0,00017·d2. |
(5) |
Результаты расчетов по формулам (1 ) – (5) округлить до целого числа.
Подача на оборот детали Sо, мм/об, и скорость резания V, м/мин, для нарезания шлицев червячными фрезами при высоте шлицев h = 2 – 6 мм, числе шлицев Zд = 6 – 16 и стойкости фрезы
12
Тм = 160 – 400 мин, представлены в табл. 1. Подачу и число оборотов корректировать по паспорту станка.
Мощность N, кВт, при обработке шлицев червячными фре-
зами
N ≈ ( 0,004 + 0,002·So·d - 0,001·d – 0,007,So) ·V·KN (6)
Коэффициент KN приведен в табл. 2. Двигатель станка проверяется на мощность с учетом КПД.
Таблица 1 Подача S0, мм/об и скорость резания V, м/мин, при нарезании шлицев червячной фрезой V=VT KV; S0=A - 0,08 h + 0,05
Z
Обрабаты- |
Характеристика |
Допуск на |
А |
|
Vт |
ваемый ма- |
обработки |
толщину шли- |
|
|
|
териал |
цов |
|
|
|
|
|
|
δ, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
Углеродис- |
однократная под |
0,1 – 0,15 |
2,28 |
|
40 – 35 |
тые и леги- |
шлифование |
|
|||
|
|
|
|
||
рованные |
|
|
|
|
|
нормализо- |
|
|
|
|
|
|
0,045 – 0,06 |
1,68 |
35 |
– 30 |
|
ванные стали |
однократная оконча- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
HRC < 25 |
тельная |
0,03 – 0,04 |
1,08 |
35 |
– 30 |
|
|
|
|
|
|
Углеродис- |
однократная под |
0,1 – 0,15 |
1,88 |
|
30 – 25 |
тые и леги- |
шлифование |
|
|
|
|
рованные |
|
|
|
|
|
улучшен-ные |
окончательная после |
0,045 – 0,06 |
1,68 |
40 |
– 35 |
стали HRC |
предварительной |
0,03 – 0,04 |
1,28 |
40 |
– 35 |
25-35 |
однократная оконча- |
0,045 – 0,06 |
1,28 |
30 |
– 25 |
|
тельная |
0,03 – 0,04 |
0,88 |
30 |
- 25 |
Примечания: 1. Для фрезы с усиками подачу уменьшить на 20%.
13
2. Для стойкостей фрез между передвижками Тм = 160 – 400
мин, коэффициент KV = 1,47 – 0,0017 Tм.
Таблица 2 Поправочные коэффициенты на мощность при зубонареза-
нии конструкционной стали [2]
|
|
|
|
|
12ХН4А; |
|
18ХНВА; |
|
Марка |
|
|
|
35Х |
20ХНМ; |
30ХГ |
38ХМЮА; |
|
стали |
35 |
45 |
45 |
40Х |
18ГТ; |
Т |
5ХНМ; |
|
|
|
|
|
|
12ХН3; |
|
6ХНМ; |
|
|
|
|
|
|
20Х |
|
ОХН3М |
|
Твердость |
156- |
170- |
208-241 |
156- |
156-207 |
156- |
156-229 |
230- |
НВ |
187 |
207 |
229 |
207 |
285 |
|||
KN |
0,9 |
1 |
1,2 |
1,1 |
1,1 |
|
|
1,4 |
Для двузаходных фрез N увеличивается в 1,64 раза, а трехзаходных фрез в 2 раза.
Литература
1.Данилов Ю.М. Расчет режимов резания: Учеб. пособие. Воронеж. Изд-во ВГТУ, 2000. 165 с.
2.Данилов Ю.М. Курсовое проектирование по технологии электронного машиностроения: учеб. пособие/ Ю.М. Данилов. Воронеж. ФГБОУ ВПО «Воронежский государственный технический университет», 2012. 279 с.
Воронежский государственный технический университет
14
УДК 621:658.53
Ю.М. Данилов, М.В. Скоробогатов
ОБРАБОТКА ОТВЕРСТИЙ В ДЕТАЛЯХ ОБОРУДОВАНИЯ ЭЛЕКТРОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ НА
ХОНИНГОВАЛЬНЫХ СТАНКАХ
Представлена методика и формулы для назначения режима резания при обработке отверстий на хонинговальных станках в деталях оборудования электронной промышленности
Длина абразивных брусков ℓ, мм, зависит от длины обрабатываемого отверстия L, мм [1].
ℓ = (0,5 -0,75) ·L. |
(1) |
Длина выхода брусков с каждой стороны детали
ℓв = 0,33·ℓ. (2)
При хонинговании чугунных деталей, для достижения шероховатости обработанной поверхности Rа = 1,25 – 0,63 мкм брусками 63С 16-6Н СТ1-СТ3 7 К8-Б3 и шероховатости Rа = 0,63- 0,32 мкм брусками 63С 4-М40 П СМ1-СМ2 7 К8-Б3, минимальный припуск 2Z, мм, на диаметр отверстия d 300 мм
2Z = 0,0004·d + 0,01. |
(3) |
При хонинговании стальных деталей, для Rа = 0,63 – 0,32
мкм брусками 23А 16-8Н СТ2-СТ3 7 К8-Б3 и Rа = 0,32-0,04 мкм брусками 23А 4-М28 П С1-СТ2 7 К8-Б3, минимальный припуск
2Z = 0,00011·d + 0,007 |
(4) |
Длина рабочего хода, Lрх, мм, |
|
Lрх = L + 2·ℓв - ℓ |
(5) |
Скорость возвратно-поступательного движения хона, м/мин
Vвп = 0,1· L рх + 4. |
(6) |
15
Угловая скорость |
|
Vо = Кх·Vвп. |
(7) |
Для предварительной обработки чугуна коэффициент Кх =3÷6, окончательной Кх = 4 ÷ 10. Для предварительной обработки сырой стали Кх = 1,5 ÷ 3 [2].
Для окончательной обработки сырой стали Кх = 2,5 ÷ 5, а закаленной после термообработки Кх = 2 ÷ 4, после шлифования Кх = 5 ÷7. Для обработки бронзы Кх = 5 ÷ 10 [2].
Удельное давление б ÷ 5 кг/см2.
В качестве СОЖ применяют керосин для обработки чугуна, для обработки стали – смесь веретенного масла (25 %) и керосин (75 %), для обработки бронзы – воду.
Литература
1.Данилов Ю.М. Расчет режимов резания: Учеб. пособие. Воронеж. Изд-во ВГТУ, 2000. 165 с.
2.Данилов Ю.М. Курсовое проектирование по технологии электронного машиностроения: учеб. пособие/ Ю.М. Данилов. Воронеж. ФГБОУ ВПО «Воронежский государственный технический университет», 2012. 279 с.
Воронежский государственный технический университет
16
УДК 621:658.53
Ю.М. Данилов, М.В. Скоробогатов
ШЕВИНГОВАНИЕ ВЕНЦА ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС ДЛЯ ОБОРУДОВАНИЯ ЭЛЕКТРОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
НА ШЕВИНГОВАЛЬНОМ СТАНКЕ ДИСКОВЫМ ШЕВЕРОМ
Представлена методика и формулы для назначения режима резания при обработке при обработке венца зубчатого колеса
Для прямозубых зубчатых колес применяется косозутый шевер, для косозубых колес прямозубый или косозубый с разницей в наклоне зубьев колеса и шевера в пределах 10 ÷ 15 град. Для высокой точности шевингования число зубьев у шевера Zш принимается некратным числу зубьев колеса Zк [1].
Припуск на обработку по толщине зуба определяется по формулам (16.88). Припуск в радиальном направлении Zр зависит от припуска по толщине зуба Zт и угла по профилю α, град.
Zр = Zт/2 · tq α. |
(1) |
Продольная подача стола за один оборот детали Sо, мм/об, при числе зубьев колеса Zк = 17 ÷ 100 для 6 ÷ 7 степени точности и шероховатости обработанной поверхности Ra = 1,25 мкм [2].
Sо ≈ 0,003 · Zк + 0,2, |
(2) |
а для шероховатости поверхности Ra = 0,63 мкм |
|
Sо ≈ 0,003 · Zк + 0,15. |
(3) |
Продольная минутная подача м, мм/мин, |
|
Sм = Sо · Zш · nк / Zк . |
(4) |
Радиальная подача стола St, мм/дв.ход, при степени точно-
сти Cт
St = 0,02 · Cт - 0,1. |
(5) |
17
Число калибрующих ходов Uк
Uк ≈ 18 – 2·Cт.. |
(6) |
Окружная скорость шевера для хромоникелевых и хромоникельмолибденовых и хромистых сталей Vo = 105 м/мин, для чугуна серого Vо = 110 м/мин. Для сталей марок от 15 до 50 твердостью НВ≤ 285
Vo = 253 – 0,6 · HB. |
(7) |
Частота вращения шевера nш, об/мин, при диаметре шевера |
|
Dш,мм, |
|
nш = 318,5 · Vo / Dш . |
(8) |
Подачи и частоту вращения корректировать по паспорту станка. Мощность шевингования N, кВт, при модуле m = 6 ÷ 16 мм
N ≈ 0,5 · m - 1. |
(9) |
Двигатель станка проверять на мощность с учетом КПД.
Литература
1.Данилов Ю.М. Расчет режимов резания: Учеб. пособие. Воронеж. Изд-во ВГТУ, 2000. 165 с.
2.Данилов Ю.М. Курсовое проектирование по технологии электронного машиностроения: учеб. пособие/ Ю.М. Данилов. Воронеж. ФГБОУ ВПО «Воронежский государственный технический университет», 2012. 279 с.
Воронежский государственный технический университет
18
УДК 621.396.664
К.А. Носов, Л.Н. Никитин
УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ ПАРАМЕТРОВ ТЕЛЕВИЗИОННОГО ПРИЕМНИКА
В настоящее время в связи с бурным развитием радиоэлектронной промышленности и, в частности, телевидения возникла необходимость быстрого, своевременного и качественного контроля модулей ТВ приемников [1,3]. Предлагаемый стенд служит для контроля работоспособности модулей клавиатуры телевизоров марки «Ролсон»
Он представляет собой модуль компараторов, модуль коммутаторов, модуль разъемов, модуль индикации и модуль источника питания. Эти модули заключены в металлический заземлений корпус, изготовленный из стали 10КП вырубкой, плита, на которую опирается данное устройство, также изготовляется вырубкой из стали Ст45. Массивность плиты объясняется необходимостью обеспечить устойчивость устройства на столе регулировщика.
Электронные модули выполнены на одностороннем фольгированном стеклотекстолите марки СФ-1-1.5 [2,3]. Печатные платы изготовляется по субтрактивной технологии, рисунок наносится сеточно-химическим методом. Установка электрорадиоэлементов (ЭРЭ) происходит вручную. При сборке данного устройства и его модулей необходимо соблюдать технику безопасности участка.
Питание данного устройства осуществляется от сети переменного тока напряжением 220 В, которое затем понижается трансформатором до уровня 15 В, затем выпрямляется диодным выпрямителем и стабилизируется.
Характеристики устройства.
Габаритные размеры не более 230×190×170 мм. Число видов проверяемых модулей – 5. Условия работы – общезаводские условия цеха. Масса не более 5.6 кг.
Принцип работы предлагаемого стенда заключается в прохождении электрического импульса через модуль компараторов (МК) и коммутаторов (К) и его последующее отображение в виде свечения светодиода, соответствующего нажатой клавише на проверяемом модуле клавиатуры. Пределы напряжения соответствую-
19
щие нажатой клавише определяются резисторным делителем, который имеется на самом МК и на модуле К. Если выходное напряжение с МК лежит в заданных пределах, то, пройдя через компаратор, оно увеличивается, затем поступает на коммутатор с инверсным выходом, и с него низкий уровень подается на катод светодиода, который отпирается и излучает свет. В противном случае на катод светодиода подается высокий уровень, и он запирается.
Выбор типа проверяемого модуля осуществляется с помощью галетного переключателя, который включает определенный коммутатор.
Далее приведена функциональная схема стенда для контроля работоспособности модулей клавиатуры телевизионного приемника (рисунок 1) [4].
20