Учебное пособие 2074
.pdfУточненные потери напора на |
|
входе |
воды из водоносной |
породы |
||
в скважину рекомендуется определять по формуле С. К. Абрамова |
|
|||||
hф |
Q S |
, |
м, |
(5.4) |
||
|
||||||
|
k |
ф |
F |
|
|
|
|
|
ф |
|
|
где α – коэффициент, учитывающий конструкцию фильтра (для дырчатых, щелевых и каркасно-стержневых фильтров 0,06–0,08; для сетчатых и проволочных фильтров 0,15–0,25; для гравийных фильтров 0,12–0,22);
Q – производительность одной скважины, м3/сут; Fф – рабочая поверхность фильтра, м2.
Для оценки запасов подземных вод делаются гидрогеологические расчеты. Их производят гидродинамическими, гидравлическими, балансовыми и комбинированными методами, а также методом гидрогеологической аналогии.
Гидродинамические методы расчетов водозаборов основываются на аналитическом или численном решении краевых задач теории фильтрации подземных вод и подразделяются на аналитические методы и методы моделирования. Аналитические методы обеспечивают достаточную для решения практических задач точность лишь при сравнительно простых гидрогеологических условиях. В сложных гидрогеологических условиях, когда проектируется большое количество водозаборов и имеется множество вариантов их размещения, а также наблюдается несколько взаимосвязанных водоносных горизонтов, применяются методы моделирования.
Гидравлические методы применяются для определения расчетного дебита водозабора или прогнозирования понижений уровней в скважинах по данным, полученным непосредственно при проведении эксперимента.
Для определения величины срабатывания естественных запасов подземных вод используется балансовый метод. Это метод является приближенным, поэтому применяется, как правило, в качестве дополнительного в сочетании с гидродинамическим и гидравлическим методами.
Для оценки эксплуатационных запасов рассматриваемого водоносного горизонта используют метод гидрогеологической аналогии. Этот метод основан на переносе данных о режиме эксплуатации подземных вод на действующих водозаборах на оцениваемые участки с аналогичными условиями.
В связи с тем, что все указанные методы расчетов имеют свои достоинства и недостатки, их целесообразно комбинировать.
Для расчета производительности водозаборных скважин и колодцев, а также понижения уровня грунтовых вод в сравнительно простых и часто встречающихся гидрогеологических условиях используют полученные аналитическими методами основные расчетные зависимости.
40
Общая расчетная зависимость для определения понижений уровня подземных вод в любой точке водоносного горизонта может быть представлена следующим образом:
для безнапорных водоносных горизонтов
S hе |
hе2 |
Q |
R ; |
(5.5) |
|
||||
|
|
kф |
|
для напорных водоносных горизонтов
S |
Q |
R. |
(5.6) |
|
2 kфm |
||||
|
|
|
Здесь Q – суммарный дебит водозабора; kф – коэффициент фильтрации водовмещающих пород; m – мощность водоносного горизонта; kф·m – водопроводимость водоносного горизонта; hе – естественная (до начала откачки) мощность грунтового потока; R – гидравлическое сопротивление, зависящее от гидрогеологических условий и типа водозаборного сооружения.
Для расчета понижения уровня подземных вод непосредственно в скважине или шахтном колодце, R, в формулах (5.5) и (5.6) следует принимать
R = R0 + βξ , |
(5.7) |
где R0 – значение гидравлического сопротивления R в точке расположения скважины (колодца); ξ – дополнительное сопротивление, учитывающее фильтрационное несовершенство скважины или колодца; β = Q0/Q – отношение расхода рассматриваемой скважины Q0 к суммарному расходу водозабора Q.
Дебит водозаборного сооружения к концу расчетного периода эксплуатации (обычно 25 лет) находится:
для безнапорных пластов
|
kфSдоп 2hе Sдоп |
3 |
|
|||
Q |
|
|
|
|
, м /сут; |
(5.8) |
|
R |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
для напорных пластов |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 kфmSдоп |
3 |
|
|
|
Q |
|
, м /сут. |
(5.9) |
|||
R |
||||||
|
|
41 |
|
|
|
|
Когда водозаборы включают в себя несколько скважин, суммарное понижение уровня Sсум находится по формуле:
а) для напорных пластов
Sсум |
n Si ; |
|
(5.10) |
|
i 1 |
|
|
б) для безнапорных пластов |
|
|
|
|
n |
2hе Si Si , |
|
Sсум hе |
hе2 |
(5.11) |
|
|
i 1 |
|
|
где Si – понижение, обусловленное |
действием отдельного |
i-го водозабора |
|
(i = 1, 2, 3, …n); n – общее число скважин. |
|
|
При расчете величин R и R0 обязательно учитываются условия залегания водоносного пласта. Эти расчеты осуществляются для наиболее нагруженных скважин (колодцев) на участках, где ожидается наибольшее понижение уровня подземных вод.
Приток воды к скважине
Приток воды к скважине зависит от гидродинамической и гидрологической характеристик водоносного пласта, радиуса скважины r0 и принятого понижения уровня воды в них при откачке S.
Приток воды при установившемся режиме напорного потока к совершенной скважине (рис. 5.1) определяют по формуле Дюпюи
|
2,73kфmS |
3 |
|
||
Qс |
|
|
, м /сут ; |
(5.12) |
|
lg |
r |
||||
|
вл |
|
|
|
|
|
r |
|
|
||
|
|
|
|
||
|
|
0 |
|
|
|
для безнапорных вод:
|
1,36kф 2hе S S |
3 |
|
||
Qс |
|
|
|
, м /сут. |
(5.13) |
lg |
rвл |
|
|||
|
|
|
|
r0
rвл – радиус влияния скважины принимаем по табл. 5.1, в зависимости от состава водоносных пород.
42
Рис. 5.1. Приток воды к совершенному трубчатому колодцу
(в напорном и безнапорном пластах)
Рис. 5.2. Приток воды к несовершенному трубчатому колодцу
(в напорном и безнапорном пластах)
Для несовершенных скважин (рис. 5.2) приток воды находится по форму-
лам:
для напорных вод:
|
|
|
2,73kфmS |
|
3 |
|
Qс |
|
|
|
, |
м /сут; |
(5.14) |
lg |
rвл |
0,43 Hф |
||||
|
|
|
|
|||
|
|
r |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
для безнапорных вод:
|
1,36kф 2hе S S |
|
3 |
|
||
Qс |
|
|
|
, |
м /сут. |
(5.15) |
lg |
rвл |
0,43 hф |
||||
r |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
43
Таблица 5.1
Коэффициент фильтрации kф, радиусы влияния rвл
и коэффициенты водоотдачи μ для различных водоносных пластов
Водоносные породы |
Диаметр |
kф, |
rвл, |
μ |
частиц, мм |
м/сут |
м |
|
|
Глинистые грунты, |
|
0,01–0,1 |
|
0,01–0,05 |
суглинки |
|
|
|
|
Пески пылеватые, |
0,01–0,05 |
0,1–1,0 |
|
0,1–0,15 |
супеси |
|
|
|
|
Пески: |
|
|
|
|
тонкозернистые |
0,05–0,25 |
0,1–10 |
25–100 |
0,15–0,20 |
средней крупности |
0,25–0,5 |
10–25 |
100–300 |
0,20–0,25 |
|
|
|
|
|
крупные |
0,5–1,0 |
25–75 |
300–400 |
0,25–0,3 |
гравелистые |
1–2 |
50–100 |
400–500 |
0,3–0,35 |
Гравий: |
|
|
|
|
мелкий |
2–3 |
75–100 |
400–600 |
0,3–0,35 |
средний |
3–5 |
100–200 |
600–1500 |
0,3–0,35 |
крупный |
5–10 |
200–300 |
1500–3000 |
0,3–0,35 |
Известняки |
--- |
20–50 |
150–400 |
0,05–0,1 |
Песчаники |
--- |
10–20 |
100–300 |
0,001– |
|
|
|
|
0,03 |
Значения дополнительного фильтрационного сопротивления ξ, обусловленного неполнотой вскрытия скважиной водоносного пласта, зависят от параметров m/r0 и lф/m (рис. 5.2) и принимаются по табл. 5.2.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.2 |
||
|
Численное значение ξ в зависимости от параметра m/r0 |
и lф/m |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lф/m |
|
|
|
ξ при m/r0, равном: |
|
|
|
|
|
||
3 |
10 |
30 |
|
100 |
200 |
500 |
|
1000 |
2000 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
0,05 |
1,2 |
6,3 |
17,8 |
|
40 |
47 |
63 |
|
74,5 |
84,5 |
|
0,1 |
1 |
5,2 |
12,2 |
|
21,8 |
27,4 |
35,1 |
|
40,9 |
46,8 |
|
0,3 |
0,65 |
2,4 |
4,6 |
|
7,2 |
8,8 |
20,9 |
|
12,4 |
14,1 |
|
0,5 |
0,33 |
1,1 |
2,1 |
|
3,2 |
3,9 |
4,8 |
|
5,5 |
6,2 |
|
0,7 |
0,12 |
0,44 |
0,84 |
|
1,3 |
1,6 |
2,0 |
|
2,3 |
2,6 |
|
0,9 |
0,01 |
0,06 |
0,15 |
|
0,27 |
0,34 |
0,43 |
|
0,5 |
0,58 |
|
44
Здесь m – мощность водоносного пласта; r0 – радиус скважины; lф – длина фильтра или вскрытая колодцем мощность водоносного пласта. Для безнапорных вод следует принимать
m = hе – S0 /2, lф = lф.н – S0 /2, |
м, |
|
(5.16) |
где hе – бытовая мощность грунтового потока; S0 |
– |
понижение |
уровня |
в рассматриваемой скважине; lф.н – общая длина фильтра (включая |
глухую |
||
надфильтровую трубу). |
|
|
|
Значения ξ, взятые по табл. 5.2, отвечают наиболее распространенному случаю гидравлического расчета скважин, когда фильтр примыкает к кровле или подошве водоносного пласта. При расположении фильтра в средней части значения ξ, взятые по табл. 5.2, должны быть увеличены в 1,8÷2 раза.
Hф и hф – потери напора на входе воды из водоносной породы в скважину. Их рекомендуется определять по формуле
h |
QS |
, м, |
(5.17) |
|
k |
F |
|||
|
|
ф ф |
|
|
где α – коэффициент, зависящий от конструкции фильтра:
для дырчатых, щелевых и каркасно-стержневых фильтров α = 0,06–0,08; для сетчатых и проволочных фильтров α = 0,15–0,25; для гравийных фильтров α = 0,12–0,22;
Q – производительность скважины, м3/сут;
Fф – площадь рабочей поверхности фильтра, м2.
Производительность одной скважины при установленном в процессе опытных откачек удельном дебите q0 в м3/ч на 1 п.м и допустимом понижении статического уровня Sдоп определяется по формуле
|
Q = q0 |
∙ Sдоп, м3/ч . |
(5.18) |
||
|
Для приближенных расчетов рекомендуется принимать значения удель- |
||||
ных дебитов по табл. 5.3. |
|
|
|
||
|
Значения удельных дебитов |
Таблица 5.3 |
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Водоносные породы |
|
Диаметр частиц, |
Удельный дебит, |
|
|
|
мм |
м3/(ч•м) |
|
|
|
песок тонкозернистый |
|
0,05–0,1 |
≤0,5 |
|
|
песок мелкозернистый |
|
0,1–0,25 |
2–4 |
|
|
песок среднезернистый |
|
0,25–0,5 |
4–8 |
|
|
песок крупнозернистый |
|
0,5–2,0 |
10–12 |
|
|
с примесью гравия |
|
|
|
|
|
|
|
45 |
|
|
5.2. Гидрогеологические расчеты подземных водозаборов из группы скважин
При проектировании скважинного водозабора в качестве исходной величины принимается его необходимая расчетная суточная производительность. Она назначается с учетом расхода воды на собственные нужды водозабора и очистной станции Qтр, если предусматривается водоподготовка. В процессе проектирования определяют тип фильтра, его конструкцию и размеры, находят водозахватную способность скважины по выражению
Qскв = πdфlфV, м3/сут. |
(5.19) |
Вычисляют количество рабочих скважин, необходимых для забора требуемого количества воды:
nр = Qтр /Qскв . |
(5.20) |
Округляя число рабочих скважин до целого числа, находят уточненный забор скважин и по табл. 5.4 количество резервных скважин.
Таблица 5.4
Количество резервных скважин
Количество |
Количество резервных скважин |
|
|||
|
на водозаборе при категории |
|
|||
рабочих скважин |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
II |
|
III |
от 1 до 4 |
1 |
|
1 |
|
1 |
от 5 до 12 |
2 |
|
1 |
|
1 |
13 и более |
20 % |
|
10 % |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Затем определяют понижение S на водозаборе, состоящем из группы взаимодействующих скважин, расположенных любым образом в конкретных гидрогеологических условиях по формулам (5.5) и (5.6) в зависимости от напорных или безнапорных пластов. Значение гидравлического сопротивления R0 для самой нагруженной скважины и R в любой точке пласта или в любой другой скважине находят в зависимости от условий залегания водоносного пласта.
В нормативной литературе приведены ориентировочные расстояния между скважинами, в зависимости от состава водоносного пласта и производительности скважин (табл. 5.5).
46
|
|
|
|
Таблица 5.5 |
|
Рекомендуемые расстояния между скважинами |
|||||
|
|
|
|
|
|
Характеристика пород |
|
Производительность скважины, м3/ч |
|||
До 15 |
|
15–100 |
100–500 |
|
|
Трещиноватые породы |
50 |
|
100–150 |
200–300 |
|
Песчаные породы |
50 |
|
50–100 |
150–250 |
|
5.2.1. Расчеты водозаборов в артезианских бассейнах /неограниченные пласты/
Основные расчетные зависимости для определения гидравлических сопротивлений R и R0 при работе водозаборов в изолированных неограниченных пластах приведены в табл. 5.6.
Все приведенные в таблице расчетные зависимости справедливы при постоянном расходе водозаборных сооружений.
В слоистых водоносных пластах формирование подземных вод происходит в результате перемещения в эксплуатируемый горизонт подземных вод из соседних питающих пластов. Это перемещение протекает через слабопроницаемые раздельные слои в кровле или подошве горизонта. Гидравлические сопротивления R и R0 в слоистых пластах определяются по расчетным зависимостям, приведенным в табл. 5.11.
5.2.2. Расчет водозаборов в долинах рек
Условия эксплуатации водозаборов в долинах рек определяются наличием гидравлически связанных с подземными водоносными горизонтами постоянных поверхностных водотоков. Производительность водозаборов в долинах рек при этом обеспечивается в основном за счет фильтрации речных вод. При работе водозаборов различного типа вблизи рек, в условиях установившейся фильтрации, гидравлические сопротивления R и R0 определяются с помощью расчетных зависимостей, приведенных в табл. 5.7.
47
Тип водозабора
Скважина
48
Линейный ряд |
l |
l |
|
|
|
Таблица 5.6
Зависимости для расчета водозаборов в изолированных неограниченных пластах
Схема пласта |
Сопротивление R |
Номер формулы |
Сопротивление |
R0 |
Номер формулы |
Дополнительные |
|
|
данные |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r2 |
0,1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
4at |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R ln |
rвл |
5.21 |
R |
|
ln |
rвл |
5.22 |
r |
x2 y2 |
|
r |
|
0 |
r0 |
|
|
|
|||
x |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2r0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x l |
2 y |
2 |
0,1 |
|||||||
|
|
rвл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,7rвл |
|
1 |
|
l |
|
|
|
|
4at |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
R ln |
f |
x |
, |
y |
|
5.23 |
R |
|
ln |
|
ln |
5.24 |
rпр |
x2 y2 |
l2 |
|||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
r0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
x |
|
rпр |
|
0 |
|
l |
n |
|
|
|
x |
|
|
|
|
y |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
; |
y |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
l |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n – |
количество |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скважин |
|
|
|
|
|
48
49
Тип водозабора
Кольцевая система
Шахтный колодец
Схема пласта |
Сопротивление R |
|
|
2r0 |
|
|
|
|
|
|
rвл |
r |
|
R ln |
||
|
|
r |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r
R ln rrвл
Номер формулы
5.25
5.27
Сопротивление R0
R0 ln rвл 1 ln Rk
Rk n nr0
R0 |
ln |
1,65rвл |
|
Rk |
|||
|
|
Окончание табл. 5.6
Номер формулы |
Дополнительные |
|
данные |
|
|
r2 |
0,1 |
5.26 |
|
4at |
|
|
|
||
rвл 1,5 at |
5.28 |
r2 |
0,1 |
|
4at |
|
|
|
49