Истечение жидкостей, паров и газов
В общем случае процессы истечения удобно рассматривать как теоретические обратимые процессы истечения: политропный или адиабатный, а переход к реальным процессам осуществлять путем введения соответствующих поправочных коэффициентов, определяемых опытным путем
Основной задачей при изучении процессов истечения является определение линейной (с) и массовой скорости (и), расхода (G), параметров и функций состояния рабочего тела (p, v, t, u, h, s) вдоль канала.
Общие соотношения
При обратимых процессах истечения жидкости из области большего давления р1 в область с меньшим давлением р2, потенциальная работа расходуется на повышение кинетической энергии и на изменение высоты центра тяжести потока
Дифференциальное уравнение распределения удельной потенциальной работы, при отсутствии эффективной потенциальной работы потока ( dw* = 0 ), будет выглядеть
следующим образом
dw = -vdp = cdc + gdz
w = |
c2 |
c2 |
|
- z ) |
2 - |
1 + g ×( z |
2 |
||
1,2 |
2 |
2 |
1 |
|
|
|
|
Отсюда теоретическая линейная скорость истечения жидкости в выходном сечении сопла (с2)
c2 = c12 +2w1,2 -2g ×(z2 - z1)
Сопла или штуцеры, через которые происходят процессы истечения, обычно выполняются короткими, поэтому работой, идущей на изменение центра тяжести поток,
2g ×(z2 - z1 ) можно пренебречь. При этом условии
теоретическая линейная скорость истечения жидкости в выходном сечении сопла может быть определена из
соотношения |
|
|
|
|
|
c |
2 |
= |
c2 |
+ 2w |
|
|
|
|
1 |
1,2 |
Скорость потока на входе в сопло может быть вычислена, в свою очередь, как теоретическая скорость истечения из воображаемого нулевого состояния (точка 0), в котором жидкость находится в состоянии покоя (с0=0), до заданного начального состояния (1), линейная скорость потока во входном сечении сопла определяется по формуле
c1 = c02 + 2w0 ,1 = 2w0 ,1
Сумма потенциальных работ w0,1 и w1,2, представляет собой потенциальную работу жидкости (сжимаемой или несжимаемой) в обратимом адиабатном процессе истечения от нулевого состояния (с0 =0), определяемого параметрами торможения, до конечного давления p2 ( w0 ,2 = w0 ,1 + w1,2 ).
Следовательно, соотношение для определения линейной теоретической скорости обратимого адиабатного процесса истечения жидкости можно записать следующим образом
с2 = 2w0 ,2
Важной характеристикой потока является его массовая скорость, численно равная секундному расходу жидкости через единицу площади поперечного сечения потока
( и, кг/(м2×с)) u = Gf
Связь между массовой и линейной скоростью
u2 = c2 ×r2
В соответствии с принципом неразрывности потока, массовый расход вещества (G) в любом поперечном сечении
канала одинаков
G = c ×r× f = u × f = idem
Истечение несжимаемых жидкостей
Несжимаемая жидкость имеет практически неизменную плотность при любых давлениях и температурах. Соотношения для определения удельной потенциальной работы несжимаемой жидкости в обратимых процессах истечения
|
|
2 |
|
1 |
|
0 |
|
p |
- p |
|
w |
= - |
ò |
vdp = |
r |
× |
ò |
dp = |
0 |
r |
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
0 ,2 |
|
0 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теоретическая линейная скорость истечения несжимаемой жидкости в выходном сечении сопла (с2)
|
|
|
|
|
с2 |
= 2 |
p1 - p2 |
|
|
r |
|
|||
|
|
|
|
Массовая скорость потока несжимаемой жидкости на выходе
из сопла u |
|
= c |
r = |
|
|
|
|
. |
2 |
2r × (p |
- p |
2 |
) |
||||
|
2 |
|
0 |
|
|
|
Из соотношений видно, что с увеличением по длине канала (x) разности давления (р0 - рx), повышается массовая скорость потока. При этом, исходя из принципа неразрывности потока (G = idem), площадь проходного сечения канала , должна непрерывно уменьшаться. Следовательно, при истечении несжимаемой жидкости следует применять суживающиеся сопла.
Истечение сжимаемых жидкостей
К классу сжимаемых жидкостей относятся вещества, плотность которых изменяется в зависимости от давления и температуры
Газы (идеальные и реальные) относятся к классу сжимаемых жидкостей.
Потенциальная работа обратимого адиабатного процесса истечения газа от нулевого до конечного состояния (0-2)
|
|
k |
é |
æ |
p2 |
ö |
|
|
|
ê |
|||||
w0 ,2 |
= |
|
|
|
ç |
|
÷ |
|
|
|
|
||||
k -1 |
× p0v0 × ê1 - ç |
p0 |
÷ |
||||
|
|
ê |
è |
ø |
|||
|
|
|
|
ë |
|
|
|
k-1 k
ù
ú
ú
úû
|
|
|
|
|
é |
|
|
|
k -1 |
ù |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
2k |
æ |
p2 |
ö k |
|||||
|
|
|
ê |
ú |
|||||||
|
|
|
|||||||||
c2 = 2w0 ,2 |
= |
|
|
|
ç |
|
÷ |
|
|
ú |
|
|
|
|
|
||||||||
k - 1 |
× p0v0 × ê1 - ç |
p0 |
÷ |
|
|
||||||
|
|
|
ê |
è |
ø |
|
|
ú |
|||
|
|
|
|
|
ë |
|
|
|
|
|
û |
Для вычисления массовой скорости газа u2 = c2 × r2
необходимо знать плотность газа в выходном сечении сопла, значение которой определяется из уравнения адиабаты
1 |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
p k v = p k v , |
|
v = |
, |
|||||
|
|
|||||||
0 |
0 |
2 |
2 |
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
æ |
|
p2 |
ök |
||
|
|
ç |
|
÷ |
|
|
||
|
r2 = v |
|
p |
|
|
|||
|
×ç |
|
÷ |
|
|
|||
|
|
0 |
è |
|
0 |
ø |
|
|
|
|
|
|
|
é |
|
|
|
k -1 |
ù |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
2k |
æ |
p2 |
ö k |
|||||
|
|
|
ê |
ú |
|||||||
|
|
|
|||||||||
c2 = 2w0 ,2 |
= |
|
|
|
ç |
|
÷ |
|
|
ú |
|
|
|
|
|
||||||||
k - 1 |
× p0v0 × ê1 - ç |
p0 |
÷ |
|
|
||||||
|
|
|
ê |
è |
ø |
|
|
ú |
|||
|
|
|
|
|
ë |
|
|
|
|
|
û |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
é |
|
|
k -1 |
ù |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
æ |
|
|
1 |
æ |
p2 |
ök |
|||
|
|
|
|
|
|
|
2к |
|
|
× ê |
p2 |
ö k |
ú |
|
|||||
и2 |
= |
с2 |
r |
2 |
= |
|
× |
p0v0 |
- ç |
÷ |
× |
ç |
÷ |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
к - 1 |
ê1 |
ç |
÷ |
ú |
|
|
× ç |
÷ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ê |
è |
p0 ø |
ú |
|
v0 è |
p0 ø |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ë |
|
|
|
û |
|
|
|
|
|
|
2к |
|
p0 |
|
é |
æ |
p2 |
|
|
|
ê |
||||
|
|
|
ç |
||||
u2 = |
|
× |
|
× |
ê1 |
- ç |
|
к - 1 |
v |
p |
|||||
|
|
|
0 |
|
ê |
è |
0 |
|
|
|
|
|
ë |
|
|
k -1 ù
ú ×æç p2 ú ç p úû è 0
2
ök
÷ =
÷
ø
|
|
|
|
|
|
é |
|
2 |
|
|
|
k +1 |
ù |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2к |
|
p0 |
|
2 |
к+1 |
ù |
|
||||
|
2k |
|
|
p0 |
|
êæ |
p2 |
ök |
æ |
p2 |
ö |
k ú |
|
|
× |
× |
é(b)к |
- (b) к |
× |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
= |
|
|
× |
|
× |
ç |
|
÷ |
- ç |
|
÷ |
|
ú |
× = |
|
к -1 v |
ê |
|
ú |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
k - |
1 v0 |
|
êç |
|
÷ |
ç |
|
÷ |
|
|
|
ë |
|
û |
|
|||||||
|
|
è |
p0 ø |
è |
p0 ø |
|
ú |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
ê |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ë |
|
|
|
|
|
|
û |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|