
ЛР / Сборник лаб.работ по курсу ТА ТЭК
.pdfМИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ НЕФТИ И ГАЗА (НИУ) имени И. М. ГУБКИНА
Кафедра термодинамики и тепловых двигателей
С. М. Купцов, С.С. Зацепин, Е.С. Купцова
Сборник лабораторных работ на виртуальном теплообменном аппарате
Методические указания к лабораторным работам по курсам «Термодинамика», «Термодинамика и теплопередача», «Техническая термодинамика и теплопередача» и «Теплообменные аппараты» для студентов по направлениям подготовки: 131000 «Нефтегазовое дело», 150700 «Машиностроение», 151000 «Технологические машины и оборудование», 221700 «Стандартизация и метрология», 240100 «Химическая технология», 241000 «Энерго- и ресурсосберегающие процессы в химической технологии, нефтехимии и биотехнологии», 280700 «Техносферная безопасность».
Москва 2017
2
УДК 536.246
Купцов С. М., Зацепин С.С., Купцова Е.С. Сборник лабораторных ра-
бот на виртуальном теплообменном аппарате: Методические указания к ла-
бораторным работам по курсам «Термодинамика», «Термодинамика и тепло-
передача», «Техническая термодинамика и теплопередача» и «Теплообмен-
ные аппараты». – М.: РГУ нефти и газа (НИУ), 2017. – 63 с.
Рассмотрены процессы теплопередачи на виртуальной установке теп-
лообменного аппарата, позволяющей имитировать теплообмен в различных средах.
Приведены основные понятия и формулы для теплового расчета тепло-
обменников различного назначения.
Изложено содержание, порядок выполнения и примеры расчетов четы-
рех лабораторных работ.
При подготовке к защите лабораторных работ рекомендуется ответить на вопросы, предлагаемые в конце указаний.
В приложении представлены материалы справочного характера, необ-
ходимые для проведения расчетов.
Рецензент - проф. В.А. Лукьянов.
© РГУ нефти и газа (НИУ) нефти и газа имени И.М. Губкина, 2017
3
СОДЕРЖАНИЕ
Введение ……………………………………………………..…...…………… 4 Тепловой баланс теплообменника ………………………….……..………… 5 Коэффициент теплопередачи ……………………………………..…………. 6 Средняя разность температур ………………………………………………... 9 Теплоотдача при вынужденном движении жидкости в трубе …………… 10 Теплоотдача при изменении агрегатного состояния ………………….….. 14 Расчет конечных температур теплоносителей …………………….……… 17 Общие требования к проведению лабораторных работ ………………….. 18 Лабораторная работа №1. Теплопередача в однофазном теплообменнике типа «труба в трубе» …………………………………….. 19 Лабораторная работа №2. Интенсификация теплообмена
в теплообменном аппарате ……………………..…….…………….……… 36 Лабораторная работа №3. Теплопередача в теплообменнике типа «конденсатор» ……………………………………………….…...…… 45 Лабораторная работа №4. Теплопередача в теплообменнике
типа «испаритель» …………………………….………………………..…… 51 Вопросы для самопроверки …………………………………………..……. 58 Приложение …………………………………………………………………. 60 Литература ……………………………………………………………..……. 63
4
ВВЕДЕНИЕ
Методические указания к лабораторным работам по теплопередаче
«Сборник лабораторных работ на виртуальном теплообменном аппарате» подготовлены в соответствии с новыми учебными программами по дисци-
плинам, включающим разделы курса «Теплопередача» и являются творче-
ским продолжением и развитием работ кафедры термодинамики и тепловых двигателей [2, 5].
В соответствии с различным количеством часов, предусмотренным учебными планами для студентов разных факультетов и направлений, следу-
ет рекомендовать конкретный перечень лабораторных работ.
В методических указаниях впервые в практике кафедры объединены общетехнические вопросы теплотехники и компьютерное моделирование процессов теплообмена.
Моделирование процессов теплопередачи приведено на виртуальных теплообменных аппаратах различного назначения.
Практически невозможно представить любое направление топливно-
энергетического комплекса, где не используются теплообменные аппараты.
Поэтому вопросы энергосбережения требуют анализа эффективности работы теплообменного оборудования.
Основной целью выполнения и защиты лабораторных работ по тепло-
передаче является закрепление сложного теоретического материала, приоб-
ретение навыков теплотехнических расчетов и оценка эффективности про-
цессов теплообмена.
5
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ТЕПЛООБМЕННИКА
Количество теплоты Q1 , отданное горячим теплоносителем, и количе-
ство теплоты Q2 , полученное холодным теплоносителем в единицу времени,
определяется по уравнениям [1, 3, 4]:
Q1 = G1 (hг,1 - hг,2 |
) , |
Вт; |
(1) |
Q2 = G2 (hх,2 - hх,1 |
) , |
Вт, |
(2) |
где G1 и G2 – массовый расход горячего и холодного теплоносителей в теп-
лообменном аппарате, кг/с; hг и hх – удельные энтальпии горячего и холод-
ного теплоносителей, Дж/кг; индексы 1 и 2 характеризуют свойства теплоно-
сителей на входе и выходе из теплообменника.
В большинстве случаев процессы «охлаждения» горячего и «нагрева» холодного теплоносителей близки к изобарному. Поэтому изменение удель-
ной энтальпии для однофазных жидких и газообразных теплоносителей
можно выразить уравнениями [3, 4] |
|
|
hг cpm,1 t1 t2 cpm,1 t и |
hх cpm,2 2 1 cpm,2 , |
(3) |
где cpm,1 и cpm,2 – средние удельные изобарные теплоемкости горячего и хо-
лодного теплоносителей, Дж/(кг.К); t и – температуры горячего и холод-
ного теплоносителей на входе и выходе из теплообменника, о С .
Тепловые потоки для однофазных теплоносителей:
|
|
|
Q1 = G1 cpm,1 (t1 - t2 ) = W1 t , |
(4) |
|
|
|
Q2 = G2 cpm,2 ( 2 - 1 ) = W2 , |
(5) |
где |
W G c |
pm |
– водяной эквивалент теплоносителя, Вт/К (Вт/оС). |
|
|
|
|
|
|
|
На практике тепловой поток, отданный горячим теплоносителем не ра- |
|||
вен тепловому потоку, полученному холодным теплоносителем, |
вследствие |
6
теплообмена с окружающей средой. Независимо от вида теплообменника ба-
ланс теплоты в аппарате записывается уравнением
Q1 =Q2 , |
(6) |
где – относительные потери теплоты в теплообменном аппарате – коэффи-
циент, учитывающий тепловые потери в окружающую среду,
Возможен вариант, когда температура окружающей среды больше средней температуры холодного теплоносителя, тогда, ожидается Q2 > Q1 , и
здесь нет смысла говорить про относительную потерю теплоты.
Для теплообменных аппаратов, в которых происходит конденсация насыщенных паров горячего и нагрев холодного теплоносителя без фазового перехода, баланс теплоты конденсатора принимает вид
G1 r1 x1 x2 = G2 cpm,2 ( 2 - 1 ) , |
(7) |
где r1 – скрытая теплота парообразования, Дж/кг; x – степень сухости.
Если в теплообменном аппарате за счет охлаждения однофазного горя-
чего теплоносителя наблюдается нагрев и кипение холодного теплоносителя,
то тепловой баланс испарителя запишется в виде
|
|
|
|
|
G1 cpm,1 (t1 - t2 ) = G2 cpm,2 ( s - 1 ) G2 r2 x2 , |
(8) |
где |
|
s |
и |
r |
– температура кипения, о С и скрытая теплота парообразования |
|
|
|
|
2 |
|
|
холодного теплоносителя, Дж/кг.
КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
Коэффициент теплопередачи характеризует интенсивность передачи теплоты от горячего теплоносителя к холодному через разделяющую их стенку [1, 3, 4].
7
Принимая во внимание, что трубы теплообменника тонкостенные, рас-
чётное значение коэффициента теплопередачи можно определять, как для плоской многослойной стенки
kр = |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
, |
(9) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
n |
|
|
|
1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
||||
|
|
i 1 |
|
i |
|
|
|
|
где 1 и 2 – коэффициенты теплоотдачи со стороны горячего и холодного
2 |
|
n |
|
|
|
|
|
теплоносителей, Вт/(м |
.К); |
|
|
|
= R т |
– удельное термическое сопротивле- |
|
|
|||||||
|
|
i=1 |
|
i |
|
ние стенки и загрязнений, определяемое как сумма термических сопротивле-
ний теплопроводности стенки |
с |
, загрязнений со стороны горячего |
з1 |
и |
|
||||
|
|
|||
|
с |
з1 |
холодного
з2 теплоносителей, (м2.К)/Вт.
з2
Справочные данные по термическим сопротивлениям стенки и загряз-
нений приведены в лабораторных работах.
Эффективность работы теплообменного аппарата в процессе его экс-
плуатации снижается вследствие образования и увеличения загрязнений на стенках теплообменника со стороны теплоносителей. Это приводит к росту суммарного термического сопротивления и уменьшению численного значе-
ния коэффициента теплопередачи, что, в конечном счёте, негативно влияет на количество передаваемой теплоты.
Для нахождения более точного значения коэффициента теплопередачи в формулу (9) необходимо вводить поправки на соотношения площадей наружной к внутренней 1 и наружной к средней 2 поверхности теплообме-
на:
kрн = |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
, |
(10) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
n |
|
|
|
|
1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
i 1 |
|
i |
|
|
|
|
|
8
= |
Fн |
, |
|
= |
2 Fн |
. |
(11) |
2 |
|
||||||
1 |
F в |
|
|
F в Fн |
|
||
|
|
|
|
|
При испытании теплообменного аппарата важно определить опытное значение коэффициента теплопередачи и сравнить его с расчетным значени-
ем.
Коэффициент теплопередачи от горячего к холодному теплоносителю можно определить из уравнения теплопередачи при переменных температу-
рах первого рода [4, 5]:
|
Q = kF m , |
|
|
(12) |
где kF – водяной эквивалент |
поверхности |
|
теплообмена, Вт/К ( Вт/ оС ); |
|
F – площадь поверхности теплообмена, м2; |
m |
– средняя разность темпера- |
||
|
|
|
||
тур между теплоносителями, оС. |
|
|
|
|
В практических расчетах |
неразделимый |
|
комплекс определяется как |
произведение коэффициента теплопередачи k и площади теплообмена F .
За площадь теплообмена F для криволинейных поверхностей прини-
мается площадь теплообмена со стороны наименьшего коэффициента тепло-
отдачи .
В теплообменных аппаратах за площадью поверхности теплообмена обычно принимается площадь теплообмена по наружной поверхности тепло-
обменных труб. Учитывая это и принимая во внимание, что в виртуальном однофазном теплообменнике коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к холодному теплоносителю практически всегда меньше коэффициента тепло-
отдачи от горячего теплоносителя к стенке, в качестве расчетной площади поверхности теплообмена F принимается поверхность теплообменного аппа-
рата по наружному диаметру внутренней трубы Fн. Поэтому опытное значе-
ние коэффициента теплопередачи между однофазными теплоносителями бу-
дет определяться

|
9 |
|
|
|
kоп = |
Q1 |
. |
(13) |
|
Fн m |
||||
|
|
|
Для испарителя и в некоторых случаях однофазных теплообменников в формулу (13) надо будет подставлять поверхность теплообменного аппарата по внутреннему диаметру внутренней трубы Fв.
Сопоставляя опытное и расчетное значения коэффициентов теплопере-
дачи можно, в первом приближении, оценить эффективность работы тепло-
обменника по значению термических сопротивлений загрязнений.
СРЕДНЯЯ РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР
Средняя разность температур для прямоточной, противоточной схем движений теплоносителей и теплообменников с фазовым переходом [1, 3, 4]
определяется по уравнению
|
|
= |
( 1 |
- 2 ) |
, |
(14) |
||
m |
|
|
||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
где 1, 2 – разности температур горячего и холодного теплоносителей на входе и выходе из теплообменного аппарата (рисунок 1).
Рисунок 1 – Схема движения и динамики изменения температуры теплоносителей при прямотоке (а) и противотоке (б)
|
10 |
|
|
|
Для схемы «прямоток» |
1 = t1 - 1 , 2 |
= t2 - 2 . |
(15) |
|
Для схемы «противоток» |
1 = t1 - 2 , |
2 |
= t2 - 1 . |
(16) |
ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБЕ
Обычно значения коэффициента теплоотдачи определяются расчетным способом из уравнений подобия конвективного теплообмена [1, 3, 4]. Стаци-
онарная конвективная теплоотдача без фазового перехода в теплоносителе в общем случае описывается уравнением подобия
|
Pr |
0,25 |
|
|
Nu C Rem Gr p Prn |
. |
(17) |
||
|
||||
|
|
|
|
|
|
Prc |
|
Определяемое число Нуссельта, или критерий теплоотдачи, характери-
зует соотношение тепловых потоков, передаваемых конвективным теплооб-
меном и теплопроводностью по нормали на границе твердое тело – жидкость
Nu |
d |
, |
(18) |
|
|
|
|
где d – определяющий линейный размер (для трубы - диаметр), м; λ – коэф-
фициент теплопроводности жидкости, Вт/(м.К).
Число Рейнольдса – критерий гидродинамического подобия, характе-
ризуется соотношением сил инерции и молекулярного трения (вязкости)
Re |
w d |
|
w d |
, |
(19) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
где w – скорость движения потока, м/с; d – внутренний диаметр трубы или эквивалентный диаметр межтрубного (кольцевого) пространство, м; , –
кинематический и динамический коэффициент вязкости жидкости, м2/с и Па.с.
Скорость движения жидкости определяется из уравнения неразрывно-
сти потока