ЛР / Сборник лаб.работ по курсу ТА ТЭК
.pdf41
|
|
= |
( 1 - 2 ) |
|
82,9 34,6 |
55,3 оС . |
||||
m |
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
82,9 |
|
|
|
|
|
|
ln |
|
ln |
|
|
|||
|
|
|
2 |
|
34,6 |
|
|
|||
Опытное значение коэффициента теплопередачи
|
Q |
|
65,8 |
103 |
3160 Вт /(м |
2 |
|
kоп = |
1 |
|
|
.К) . |
|||
Fн m |
|
|
|
||||
|
|
0,3770 |
55,3 |
|
|
||
Параметры испытания теплообменника заносим в таблицу 17.
Таблица 17 – Опытные данные испытания теплообменника
Труба |
Q1, |
Q2, |
η |
Θ1, |
Θ2, |
Θm, |
kоп, |
|
|
|
|
|
|
||
|
кВт |
кВт |
оС |
оС |
оС |
Вт/(м2.К) |
|
|
|
||||||
Гладкая |
65,8 |
64,8 |
0,985 |
82,9 |
34,6 |
55,3 |
3160 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Диафрагмы |
89,0 |
86,2 |
0,968 |
82,9 |
17,8 |
42,3 |
5580 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для определения расчетного значения коэффициента теплопередачи надо вычислить скорости движения воды по трубам.
Скорость горячей воды
w1 |
|
|
G1 |
|
|
0,453 |
|
1,24 м/с . |
||
|
|
f |
1 |
961,7 |
3,80 |
10 4 |
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||
Скорость холодной воды
w2 |
|
|
G2 |
|
|
1,123 |
|
2,22 м/с . |
|||
|
2 |
f |
2 |
993,6 |
5,10 |
10 4 |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Числа Рейнольдса для горячей и холодной воды
|
|
|
|
w d |
|
1,24 22 10 3 |
90880 , |
|||||
Re |
|
1 |
1 |
|
|
|||||||
1 |
|
|
|
3,00 10 7 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w d |
экв |
|
2,22 11 10 3 |
34500 . |
|||||
Re |
|
|
2 |
|
|
|||||||
2 |
|
2 |
|
7,07 10 7 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Числа Рейнольдса соответствуют турбулентному режиму движения обоих теплоносителей (26).
Числа Нуссельта для горячей и холодной воды
42
|
|
0,021 Re0,8 |
Pr0,43 |
|
Pr |
0,25 |
0,021 908800,8 1,780,43 |
1,78 |
0,25 |
|
|||||||||
Nu |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
218,0 ; |
|||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
3,03 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Prc |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
0,021 Re0,8 |
Pr0,43 |
Pr |
|
0,25 |
0,021 345000,8 4,680,43 |
4,68 |
0,25 |
||||||||||
Nu |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
193,9 . |
||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
2 |
2 |
|
Prc |
|
|
|
|
3,03 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Числа Нуссельта определены исходя из предположения, что темпера-
тура стенки трубы равна t |
с |
59 оС , и |
соответствующее число Прандтля |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Prc 3,03. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент теплоотдачи от горячей воды к стенке трубы |
|
||||||||||||
|
|
Nu1 1 |
|
218,0 0,684 |
6780 Вт/(м 2 .К) . |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
1 |
|
|
d |
|
|
|
22 10 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент теплоотдачи от стенки к холодной воде |
|
|
|||||||||||
|
|
|
Nu2 2 |
|
193,9 0,627 |
11060 Вт/(м 2 .К) . |
|
|
|||||
2 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
dэкв |
|
|
|
11 10 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Проверим допустимость прогноза температуры стенки t |
59 оС |
ба- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
лансом плотностей тепловых потоков. |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
1 t tс 2 tс , |
|
|
|||||||
6780 95,2 59 11060 59 36,4 , |
|
|
24,5 104 25,0 104 |
Вт/м2. |
|
||||||||
Ошибка в прогнозе очень мала, поэтому принимаем к дальнейшим рас-
четам полученные значения коэффициентов теплоотдачи.
Расчетное значение коэффициента теплопередачи
k |
|
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
3470 Вт/(м 2 .К) . |
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
n |
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
5 |
|
1 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
1 |
i 1 |
|
i |
|
2 |
|
|
|
6780 |
|
|
|
11060 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
43 |
|
|
|
|
Суммарное удельное термическое сопротивление теплопроводностью |
||||||||||||
стальной |
стенки и загрязнений со стороны воды принято |
|||||||||||||
n |
|
|
5 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
5 |
10 |
|
(м |
|
|
.К)/Вт [2]. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
i 1 |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отличие опытного и расчетного коэффициентов теплопередачи |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
kоп kр |
|
100 |
|
3160 3470 |
|
100 9,8% . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
kоп |
|
|
3160 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Основные расчетные параметры испытания теплообменника на схеме движения «прямоток» с гладкими трубами записываем в таблицу 18.
Таблица 18 – Расчетные данные испытания теплообменника
Труба |
w1, |
w2, |
Nu1 |
Nu1 |
1 |
2 |
kр, |
|
|
|
|
|
|||
|
м/с |
м/с |
|
|
Вт/(м2.К) |
Вт/(м2.К) |
Вт/(м2.К |
|
|
|
|
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Гладкая |
1,24 |
2,22 |
218,0 |
193,9 |
6780 |
11060 |
3470 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Диафрагмы |
1,23 |
2,20 |
487,3 |
200,8 |
15060 |
11520 |
4920 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчеты и данные таблицы 18 свидетельствуют о наименьшем значе-
нии коэффициента теплоотдачи от горячей воды к стенкам трубы. Практиче-
ски 1 меньше 2 в 1,6 раза.
Исследуем процесс интенсификации теплообмена в так называемых диафрагменных трубах.
Опыт 2. Теплоносители: вода – вода. Трубы с кольцевыми диафрагмами.
Схема движения – прямоток.
Опыт проводится аналогично. На вкладке «Параметры» (рисунок 6)
при тех же параметрах теплообменного аппарата (таблица 13) устанавливаем кольцевые диафрагмы на трубу (рисунок 2). Параметры кольцевых диафрагм отмечаем в таблице 19, которая является продолжением таблицы 13.
Сохраняем значения перепадов давлений Рг и Рх и не меняем поло-
жения реостатов R1 и R4 (рисунок 8).
|
44 |
|
|
Таблица 19 – Параметры кольцевых диафрагм |
|
|
|
|
№ |
Параметр |
Значение |
|
|
|
1 |
Диаметр кольцевых диафрагм dд , мм |
18 |
|
|
|
|
|
|
2 |
Диаметр кольцевых каналов dк , мм |
22 |
|
|
|
|
|
|
3 |
Шаг кольцевых диафрагм s , мм |
24 |
|
|
|
Рисунок 8 – Схема виртуальной установки:
схема движения – прямоток; Трубы с кольцевыми диафрагмами.
Опытные данные заносим в таблицу 14, параметры теплоносителей в таблицу 15. Уточняем теплофизические свойства горячей и холодной воды.
Далее производим подобный тепловой расчет, учитывая формулу для определения числа Нуссельта в трубе с искусственной шероховатостью (28)
и относительный шаг шероховатости. Относительный шаг искусственной шероховатости
s |
|
|
s |
|
|
24 2 |
12 . |
(49) |
|
|
|
|
|||||
h |
|
dк dд |
|
22 18 |
||||
|
2 |
|
|
|
|
|
||
Использование диафрагменной трубы привело к росту коэффициента теплоотдачи более чем в 2 раза и увеличению значений коэффициента тепло-
передачи и теплового потока на 35 ÷ 40 %. Это непосредственное свидетель-
ство интенсификации теплообмена.
45
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА №3
Теплопередача в теплообменнике типа «конденсатор»
Лабораторная работа выполняется на виртуальном теплообменном ап-
парате типа «конденсатор».
Цель работы – изучение теплопередачи в теплообменнике - конденсаторе.
Порядок подготовки установки к работе и проведение опыта
Для запуска лабораторной работы надо открыть файл TP_014А. Затем последовательно кликнуть на «Disable This Warning And Continue» и «ОК».
На вкладке «Параметры» (рисунок 9) выбрать длину и внутренний диаметр трубы и занести в таблицу 20.
Рисунок 9 – Выбор параметров трубы конденсатора
В теплообменнике горячий теплоноситель – конденсирующийся сухой насыщенный водяной пар, холодный теплоноситель – вода.
Таблица 20 – Параметры конденсатора
№ |
Параметр |
Значение |
|
|
|
|
|
1 |
Внутренний диаметр трубы d1 , мм |
|
15 |
|
|
|
|
2 |
Наружный диаметр трубы d2 , мм |
|
17 |
|
|
|
|
3 |
Площадь сечения трубы f1 d12 |
, см2 |
1,767 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
4 |
Длина трубы , м |
|
4 |
|
|
|
|
5 |
Площадь поверхности теплообмена одной трубы Fв d1 , м2 |
0,1885 |
|
|
|
|
|
6 |
Количество труб n |
|
6 |
|
|
|
|
46
На схеме виртуального теплообменника (рисунок 10) мышкой клик-
нуть на ключи S1 и S2 для включения привода насоса и задания температуры холодной воды, на входе в конденсатор.
Ключ S3 включает систему получения сухого насыщенного водяного
пара.
Холодный теплоноситель – вода 1 входит в конденсатор и направляется в пучок труб. Расход холодного теплоносителя регулируется реостатом R1 и
замеряется с помощью перепада давлений на кольцевой диафрагме 2.
Рисунок 10 – Схема виртуального конденсатора
Горячий теплоноситель 3 (на входе – сухой насыщенный водяной пар)
конденсируется на пучке труб. Давление пара регулируется реостатом R3.
Температура холодной воды измеряется на входе Тв1 и выходе Тв2
конденсатора с помощью термопар и милливольтметров (рисунок 10).
Полученные значения перепадов давлений и показания термопар,
включая показания на выходе из теплообменника, заносим в таблицу 21.
47
Таблица 21 – Опытные данные испытания конденсатора
|
Параметры «холодной» воды |
|
|||
Давление пара |
|
|
|
|
|
Перепад давления |
Показания милливольтметра, мВ |
||||
|
|||||
Р1и, Па |
Рх, кПа |
|
|
|
|
Вход Тв1 |
|
Выход Тв2 |
|||
|
|
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
813043 |
0,64 |
5,33 |
|
8,75 |
|
|
|
|
|
|
|
Массовый расход воды определяется по перепаду давления на кольце-
вой диафрагме 2 в кПа и рассчитывается по формуле (41)
G |
2 |
|
P |
= 0,032 |
0,64 103 0,8095 кг/с , |
2 |
|
х |
|
|
где 0,032 – эмпирический коэффициент расхода воды.
Используя данные таблицы П1 переводим значения термопар:
|
78,9 оС ; |
|
2 |
125,4 оС . |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
По значению абсолютного давления насыщения |
|
|||||
P P P |
P 813043 1 105 0,913 МПа |
|||||
s 1 1и |
0 |
|
|
|
|
|
определяем температуру насыщения t |
s |
t 175,4 oC |
(таблица П5) и необхо- |
|||
|
|
|
|
1 |
|
|
димые свойства конденсата и «холодной» воды (таблица П4) при средней температуре
|
1 2 |
|
78,9 125,4 |
102,1 оС . |
|
2 |
2 |
||||
|
|
|
Удельная теплота парообразования (конденсации) водяного пара при заданном давлении равна r1 2032 кДж/кг. Свойства конденсата и «холод-
ной» воды заносим в таблицу 22.
Таблица 22 – Теплофизические свойства воды
Вода |
cpm , Дж/(кг.К) |
, кг/м3 |
107 , м2/с |
, Вт/(м.К) |
Pr |
|
|
|
|
|
|
Конденсат |
4398 |
891,3 |
1,75 |
0,679 |
1,01 |
|
|
|
|
|
|
Холодная |
4223 |
956,9 |
2,89 |
0,684 |
1,71 |
|
|
|
|
|
|
48
Обработка результатов измерений
Тепловой поток, полученный «холодной» водой
Q2 = G2 cpm,2 ( 2 - 1 ) = 0,8095 4,223 (125,4 - 78,9 ) 158,8 кВт .
На основании идеального баланса теплоты в конденсаторе (формула 7)
и полной конденсации сухого насыщенного водяного пара (x1=1, x2=0) вы-
числяем расход пара
G1 = Q2 158,8 0,0782 кг/с. r1 2032
Значения расходов и температур конденсата и воды записываем в таб-
лицу 23.
Таблица 23 – Параметры конденсата и «холодной» воды
Массовый расход, кг/с |
|
Температура, оС |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пар |
Вода |
Пар/Конденсат |
|
|
|
Вода |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G1 |
G2 |
Вход t |
Выход t |
2 |
Вход |
1 |
|
Выход |
2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,0782 |
0,8095 |
175,4 |
175,4 |
|
78,9 |
|
125,4 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разности температур
|
= t |
- |
175,4 78,9 96,5 оС ; |
2 |
= t |
2 |
- |
2 |
175,4 125,4 50,0 оС . |
||||||||||||||||
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Средняя разность температур |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
m = |
( 1 |
- 2 ) |
|
96,5 50,0 |
70,7 оС . |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
1 |
|
|
|
ln |
|
96,5 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
50,0 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Опытное значение коэффициента теплопередачи |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
158,8 103 |
|
|
|
|
2 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
kоп = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1990 Вт /(м |
.К) . |
||||||
|
|
|
Fв,ТА |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
70,7 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
m |
0,1885 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Параметры испытания теплообменника заносим в таблицу 24.
49
Таблица 24 – Опытные данные испытания теплообменника
Q1, |
Q2, |
Θ1, |
Θ2, |
Θm, |
kоп, |
кВт |
кВт |
оС |
оС |
оС |
Вт/(м2.К) |
158,8 |
158,8 |
96,5 |
50,0 |
70,7 |
1990 |
|
|
|
|
|
|
Для определения расчетного значения коэффициента теплопередачи надо вычислить коэффициенты теплоотдачи.
Коэффициент теплоотдачи при конденсации чистого пара и ламинар-
ном движении пленки конденсата на горизонтальном пучке труб определяет-
ся на основании критериального уравнения (32)
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
r1 |
1 |
|
0,25 |
|
Pr1 |
|
0,25 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Nu1 |
0,72 |
g d2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
3 |
3 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
0,25 |
|
|
|
|
|
|
0,25 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
9,81 (17 10 |
|
) 2032 10 |
|
891,3 |
|
|
|
1,01 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
0,72 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
282,5 |
|
1,75 10 |
7 |
0,679 (175,4 149) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1,19 |
|
|
||||||||||||||||
Число Нуссельта рассчитано при оценке температуры стенки трубы
t 149 оС , и тогда число Прандтля |
Pr 1,19 . |
|
|
||||||||||||||||||
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
Коэффициент теплоотдачи от конденсата к стенке трубы |
|||||||||||||||||||||
|
Nu1 1 |
|
|
218,0 0,679 |
11290 Вт/(м 2 .К) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 10 3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость движения воды по трубе в пучке |
|
|
|||||||||||||||||||
w2 |
|
|
|
G2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8095 |
|
|
0,798 м/с . |
|||
|
2 |
n f |
1 |
|
|
956,9 6 1,767 |
10 4 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Число Рейнольдса для «холодной» воды |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
w d |
1 |
|
0,798 15 10 3 |
41410 . |
|||||||||||
|
Re |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
2 |
|
2 |
|
|
2,89 10 7 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
50
Число Рейнольдса соответствуют турбулентному режиму движения во-
ды в трубном пучке.
Число Нуссельта для «холодной» воды
|
|
|
|
|
Pr |
0,25 |
|
1,71 0,25 |
|
|
Nu |
|
0,021 Re0,8 |
Pr0,43 |
|
2 |
|
0,021 414100,8 1,710,43 |
|
|
143,0 . |
2 |
|
|
||||||||
|
2 |
2 |
|
|
|
1,19 |
|
|||
|
|
|
|
|
Prc |
|
||||
Коэффициент теплоотдачи от стенки к «холодной» воде
|
|
|
Nu2 2 |
|
143,0 |
0,684 |
6540 Вт/(м 2 .К) . |
2 |
|
|
|
||||
|
|
d |
|
15 |
10 3 |
||
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Проверим допустимость прогноза температуры стенки tс 149 оС ба-
лансом плотностей тепловых потоков.
1 ts tс 2 tс ,
11290 175,4 149 6540 149 102,1 , |
29,8 104 30,7 104 Вт/м2. |
Расхождение в балансе теплоты примерно 3%, что допустимо для теп-
лотехнических расчетов, поэтому подставляем полученные значения коэф-
фициентов теплоотдачи в расчетное значение коэффициента теплопередачи
k |
|
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1830 Вт/(м 2 .К) . |
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
n |
|
|
|
1 |
|
1 |
|
4 |
|
1 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
i 1 |
|
i |
|
|
|
11290 |
|
|
|
6540 |
|
|
||||
Суммарное удельное термическое сопротивление теплопроводностью стальной стенки и загрязнений со стороны воды и конденсата принято
n |
|
|
|
4 |
2 |
|
|
|
|
|
3 10 |
|
(м |
.К)/Вт [2]. |
|
|
|
||||||
i 1 |
|
i |
|
|
|
|
|
Отличие опытного и расчетного коэффициентов теплопередачи
kоп kр |
100 |
|
|
19900 1830 |
|
100 |
7,7 % . |
|
|
||||||
|
|
|
|
||||
kоп |
|
1990 |
|
||||
|
|
|
|
|
|