ЛР / Сборник лаб.работ по курсу ТА ТЭК
.pdf11 |
|
|
|
||
w |
G |
|
, |
(20) |
|
|
f |
||||
|
|
|
где – плотность жидкости, кг/м3; f – площадь проходного сечения для потока, м2.
При ламинарном течении жидкости в трубах ( Re 2300 ) возможны два
режима движения: вязкостный и вязкостно-гравитационный.
Вязкостный режим наблюдается при Gr Pr 8 105 . Средний коэффи-
циент теплоотдачи в этом случае определяется из критериального уравнения
|
|
1 3 |
|
c |
|
0,14 |
|
|
Nu 1,55 |
Re Pr |
d |
|
|
|
, |
(21) |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ж |
|
|
где – длина трубы, м; «с» и «ж» – индексы, соответствующие свойствам воды при температуре твердого тела (стенки) и потока жидкости.
Критерий Прандтля характеризует физические свойства жидкости и их влияние на конвективный теплообмен
Pr |
|
|
c pm |
|
c pm |
, |
(22) |
|
|
|
|
||||||
a |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
где a – коэффициент температуропроводности жидкости, м2/с.
Критерий Грасгофа характеризует соотношение подъемной силы, воз-
никшей вследствие разности плотностей неравномерно нагретых объемов жидкости, и силы молекулярного трения и является параметром интенсивно-
сти свободного движения жидкости
Gr |
g t d 3 |
, |
(23) |
|
2 |
||||
|
|
|
||
где – коэффициент объемного расширения жидкости, 1/К; g |
– ускорение |
|||
свободного падения, м/с2. |
|
|
|
За определяющую температуру в формуле (21) принимается расчётная
температура |
t tc |
tл |
(знак минус при нагревании и плюс при охлажде- |
|
|
2 |
|
12
нии); tл – средний логарифмический температурный напор между поверх-
ностью твердого тела и жидкостью.
Среднее значение коэффициента теплоотдачи при вязкостно-
гравитационном режиме ( Gr Pr 8 105 ) определяется из формулы
Nu 0,15 Re0,33 Pr0,33 Gr Pr 0,1 |
|
Pr |
0,25 |
|
|
|
|
|
. |
(24) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Prc |
|
|
Значения среднего коэффициента теплоотдачи при переходном режиме течения ( 2300 Re 10000) можно найти из формулы
|
|
Pr |
0,25 |
|
|
Nu (0,563 Re0,8 |
- 23,346) Pr0,43 |
. |
(25) |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Prc |
|
Для определения среднего коэффициента теплоотдачи при развитом турбулентном движении ( Re 10000 ) используется формула
Nu 0,021 Re0,8 Pr 0,43 |
|
Pr |
|
0,25 |
|
|||
|
|
. |
(26) |
|||||
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Prc |
|
|
|||
Формулы (21) – (26) действительны при |
|
|
50 ; в них за определяю- |
|||||
d |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
щий линейный размер принят внутренний диаметр трубы; за определяющую температуру – средняя температура потока tж.
Теплофизические свойства теплоносителей при различных температу-
рах можно определить по таблицам приложения.
Если течение жидкости происходит по каналам некруглого сечения, то в качестве линейного размера принимается эквивалентный диаметр
d |
4 f |
, |
(27) |
экв u
где f – площадь поперечного сечения канала (живое сечение); u – полный смоченный периметр канала.
13
При движении жидкости вдоль поверхности твердого тела из-за увели-
чения толщины пограничного слоя уменьшается значение местного коэффи-
циента теплоотдачи. Для уменьшения толщины пограничного слоя применя-
ется так называемая «искусственная шероховатость». Изготовление выступов
с определенным соотношением шага к высоте |
s |
над гладкой поверхностью |
|
h |
|||
|
|
разрушает пограничный слой и сохраняет значение коэффициента теплоот-
дачи как в начальном участке. Подобная шероховатость используется в диа-
фрагменных трубах (рисунок 2) и в трубах с накатанной поверхностью.
Рисунок 2 – Диафрагменные трубы
В случае турбулентного движения жидкости в стальных диафрагмен-
ных трубах коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять из критери-
ального уравнения
|
Pr |
|
0,25 |
|
|
|
Nu 0,022 Re0,8 Pr 0,47 |
|
|
|
, |
(28) |
|
|
ш |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Prc |
|
|
|
|
где ш – поправочный коэффициент, учитывающий относительную шерохо-
ватость:
|
при 8 |
s |
13 |
|
|
0,637 0,129 |
s |
; |
|
|
||||||||
|
|
ш |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
3 |
s 2 |
|||
при |
|
|
13 |
ш 4,156 |
0,184 |
|
|
3,152 10 |
|
|
|
|
. |
|||||
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
h |
(29)
(30)
14
ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ИЗМЕНЕНИИ АГРЕГАТНОГО СОСТОЯНИЯ
Агрегатное состояние жидкости, омывающей поверхность твердого те-
ла, изменяется в тех случаях, когда температура поверхности тела tc стано-
вится выше или ниже температуры фазового превращения жидкости ts при данном давлении. В первом случае ( tc ts ) теплоотдача сопровождается ки-
пением жидкости, а во втором ( tc ts ) ‒ конденсацией пара.
Теплоотдача при конденсации пара. При соприкосновении пара со стенкой, температура которой ниже температуры насыщения ts , пар конден-
сируется. В зависимости от состояния поверхности стенки; конденсат может принимать форму капель или пленки. В соответствии с этим конденсация па-
ра называется капельной или пленочной. Капельная конденсация происходит в условиях естественного движения, когда конденсат не смачивает поверхно-
сти стенки. Это обычно наблюдается на поверхности стенок, покрытых тон-
ким слоем масла, керосина или жирных кислот. При капельной конденсации теплоотдача в 5 ÷ 10 раз выше, чем при пленочной. Однако пленочная кон-
денсация имеет наибольший практический интерес, поскольку она встречает-
ся преимущественно в промышленных теплообменных аппаратах.
Для определения среднего коэффициента теплоотдачи при конденса-
ции чистого пара и ламинарном движении пленки рекомендованы следую-
щие формулы:
на вертикальной стенке или трубе высотой h
|
|
Pr |
|
0,25 |
|
|
||
Nu 0,42 Ко0,25 |
|
|
|
; |
(31) |
|||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Prс |
|
|
||||
на горизонтальной трубе и на пучке труб диаметром d |
|
|||||||
|
Pr |
|
|
|
||||
Nu 0,72 Ко0,25 |
|
|
|
(32) |
||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
, |
|
|||
Prс |
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
где |
Ko |
g 3 |
r |
‒ критерий конденсации. |
|
t |
|||||
|
|
|
В формулах (31) и (32) теплофизические свойства конденсата выбира-
ются при температуре насыщения, за определяющий линейный размер ( )
для вертикальных стенок и труб принимается их высота, а для горизонталь-
ных труб ‒ диаметр.
Теплоотдача при кипении жидкости. При контакте жидкости со стенкой, температура, которой выше температуры насыщения ts , начинается процесс кипения. В зависимости от состояния поверхности твердого тела и свойств жидкости возможно пузырьковое или пленочное кипение.
При небольших значениях температурного перепада t tc ts обычно наблюдается пузырьковое кипение, которое с увеличением центров парооб-
разования стремится к максимальному значению коэффициента теплоотда-
чи. Дальнейший рост перепада температур приводит к образованию сплош-
ной паровой пленки на поверхности твердого тела, что соответствует пле-
ночному режиму кипения и уменьшению значения коэффициента теплоотда-
чи.
Пленочное кипение является нежелательным, так как оно приводит к перегреву поверхности труб и является причиной недопустимых температур-
ных деформаций.
При пузырьковом кипении на горизонтальной трубе или пучке труб в теплообменных аппаратах [1] среднее значение коэффициента теплоотдачи рекомендуется определять из критериального уравнения
|
|
n |
|
1/3 |
|
|
Nu |
|
Pr |
. |
(33) |
||
|
С Re |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Линейный размер, пропорциональный отрывному диаметру пузырька
|
|
|
R |
cpm (tс - ts ) |
|
|
|
|
||
|
|
к |
|
|
|
|
, |
(34) |
||
2 |
r |
п |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
где Rк |
2 Tп |
‒ критический радиус пузырька, м; ‒ коэффициент |
|
r п (tс - ts ) |
|||
|
|
поверхностного натяжения жидкости, Н/м.
Безразмерный комплекс, характеризующий гидравлику кипения
|
|
|
|
Re |
|
|
w |
, |
(35) |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
w |
q |
‒ скорость отвода пара от поверхности трубы, м/с; q ‒ плот- |
|||||||
|
||||||||||
r п |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ность теплового потока на границе твердое тело – жидкость. |
||||||||||
|
Коэффициент С и показатель степени n в уравнении (33) зависят от |
|||||||||
комплекса Re . Если |
Re 0,01, то C 0,125 |
и n 0,65. В противном слу- |
||||||||
чае C 0,0625 |
и n 0,5. |
|
|
|
|
|
|
Теплофизические свойства пара (п) и жидкости в (33) выбираются при температуре насыщения.
Примерные значения коэффициента теплоотдачи для различных усло-
вий теплообмена лежат в пределах:
-нагревание и охлаждение воздуха 1 ÷ 150 Вт/(м2.К);
-нагревание и охлаждение воды 200 ÷ 12000 Вт/(м2.К);
-кипение жидкостей 50 ÷ 60000 Вт/(м2.К);
-конденсация пара 4500 ÷ 120000 Вт/(м2.К).
РАСЧЕТ КОНЕЧНЫХ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ
Для конкретного теплообменного аппарата при заданных расходах, из-
вестных начальных температурах теплоносителей и коэффициенте теплопе-
редачи по уравнению теплопередачи при переменных температурах второго рода [1, 3, 4] можно вычислить тепловой поток и конечные температуры теп-
лоносителей на выходе из аппарата
17
Q |
|
|
|
|
|
|
|
2 (t1 |
1 ) |
|
|
; |
(36) |
|||||||||
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
kF |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cth |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 W |
|
||||||||
|
W |
|
W |
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
m |
|
m |
|
||||||
|
|
t |
|
|
t |
|
Q |
|
t |
t ; |
|
|
(37) |
|||||||||
|
|
2 p |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
W1 |
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
Q |
, |
|
|
(38) |
||||||||||||
2 p |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
W2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Wm – приведенный водяной эквивалент, определяемый в зависимости от водяных эквивалентов горячего W1 , холодного W2 теплоносителей и схемы движения потоков, Вт/К.
Для схем движения:
«прямоток» |
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
, |
(39) |
|
|
W m |
W 1 |
W |
2 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
«противоток» |
1 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
. |
(40) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
W m |
|
W 1 |
|
W 2 |
|
Для теплообменников с фазовым переходом приведенный водяной эк-
вивалент численно равен водяному эквиваленту однофазного теплоносителя.
При правильной оценке термических сопротивлений загрязнений раз-
личие между опытными и расчетными значениями конечных температур теплоносителей на выходе из теплообменника должно быть в пределах по-
грешности эксперимента.
ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОВЕДЕНИЮ ЛАБОРАТОРНЫХ РАБОТ
К лабораторным работам допускаются студенты, предварительно изу-
чившие методические указания и имеющие соответствующий конспект.
Включение, вывод на рабочий режим и выключение лабораторной установки производится лаборантом.
18
Перед проведением лабораторной работы со студентами проводится инструктаж по технике безопасности при работе на виртуальной установке,
результаты которого фиксируются в кафедральном журнале по технике без-
опасности. Затем производится ознакомление с установкой, принципами ра-
боты измеряющих приборов и записываются основные характеристики стен-
да.
Для установления стационарного теплового режима следует в течение
1 - 2 минут регистрировать показания приборов, регистрирующих давление,
перепад давления и температуры горячего и холодного теплоносителей.
Режим считается стационарным, если при неизменных перепадах дав-
лений показания милливольтметров не отличаются в последнем знаке после запятой.
19
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА №1
Теплопередача в однофазном теплообменнике типа «труба в трубе»
Лабораторная работа выполняется на виртуальном теплообменном ап-
парате жесткой конструкции типа «труба в трубе».
Цель работы – провести испытания теплообменного аппарата.
Порядок подготовки установки к работе и проведение опыта
Для запуска лабораторной работы надо открыть файл TP_014. Затем последовательно кликнуть на «Disable This Warning And Continue» и «ОК».
На вкладке «Параметры» (рисунок 3) выбрать размеры теплообменни-
ка, теплоносители и схему движения. Выбор теплоносителей производится по заданию преподавателя.
Рисунок 3 – Выбор параметров исследуемого теплообменника: теплоносители: вода – вода; схема движения – прямоток.
Параметры теплообменного аппарата заносятся в таблицу 1.
На схеме виртуального теплообменника (рисунок 4) мышкой кликнуть на ключи S1 и S2 для включения привода насосов или компрессоров горячего и холодного теплоносителей. Ключ S3 включает систему нагрева теплоносите-
лей.
Горячий теплоноситель движется по внутренней трубе 1. Расход его регулируется реостатом R3 и замеряется с помощью перепада давлений на кольцевой диафрагме 2.
20
Рисунок 4 – Схема виртуальной установки: схема движения – прямоток.
Холодный теплоноситель течет по межтрубному пространству - коль-
цевому каналу между трубой и кожухом 3. Расход холодного теплоносителя регулируется реостатом R2 и замеряется с помощью перепада давлений на кольцевой диафрагме 4.
При реализации схемы движения противоток меняем направление хо-
лодного теплоносителя на противоположное и отмечаем соответствующую позицию во вкладке «Параметры».
Таблица 1 – Параметры теплообменного аппарата
Теплоносители: вода - вода
№ |
Параметр |
|
|
|
Значение |
|
|
|
|
|
|
1 |
Внутренний диаметр трубы d1 , мм |
|
|
|
22 |
|
|
|
|
|
|
2 |
Наружный диаметр трубы d2 , мм |
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
3 |
Диаметр кожуха D , мм |
|
|
|
40 |
|
|
|
|
||
4 |
Эквивалентный диаметр кольцевого канала dэкв |
D d2 , мм |
16 |
||
|
|
|
|
|
|
5 |
Длина трубы , м |
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
6 |
Площадь сечения трубы f1 d12 , см2 |
|
|
|
3,80 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
Площадь сечения кольцевого канала f2 |
|
D2 |
d22 , см2 |
8,04 |
4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
8 |
Площадь поверхности теплообмена Fн d2 |
, м2 |
0,3770 |
||
|
|
|
|
|
|