- •Введение
- •1. Расчет сопротивления воды движению судна и буксировочной мощности
- •1.1 Расчет полного сопротивления движению судна и буксировочной мощности
- •1.2 Расчет остаточного сопротивления быстроходных и среднескоростных судов.
- •2. Предварительный выбор конструктивного типа и диаметра гребного винта, ориентировочных значений мощности, частоты вращения двигателя и (или) скорости хода судна.
- •2.2.1. Материал изготовления гребного винта
- •2.2.2. Выбора значений d
- •3.1. Выбор дискового отношения.
- •4. Учёт механических потерь в линии валопровода.
- •5 Расчет оптимальных элементов гребного винта.
- •5.1 Расчёт гребного винта, обеспечивающего наибольшую скорость судна, при заданных мощности и частоте вращения и ограниченном диаметре.
- •6. Проверка гребного винта на кавитацию.
- •7. Конструктивные характеристики гребного винта.
- •8. Расчёт паспортных характеристик.
- •9. Выбор схемы главного тока гэу
- •Заключение
- •Список использованных источников
2. Предварительный выбор конструктивного типа и диаметра гребного винта, ориентировочных значений мощности, частоты вращения двигателя и (или) скорости хода судна.
2.2.1. Материал изготовления гребного винта
В соответствии с рекомендациями в разделе 2 в качестве движителя принимаем цельнолитой гребной винт. Материал изготовления гребного винта – бронза АЖН 9-4-4.
2.2.2. Выбора значений d
η - пропульсивный коэффициент, значение которого на данной стадии расчета выбирается исходя из следующих рекомендаций:
Для судов, у которых коэффициент общей полноты
δ ≤ 0,74
η=0.67
Для входа в диаграмму определяем
Для грубой оценки ωt’ используем формулу Тейлора :
Из диаграммы на рис. 3 находим: Dop ≈ 4.8 м., nop =125 об/мин. Определенная по номограмме частота вращения nop гребного винта заданного диаметра для одновинтовых судов является предельно большой. На последующих стадиях расчета при окончательном выборе Ne ном и n ном силовой установки рекомендуется уменьшать частоту вращения по сравнению с nop на 5 – 15%.
nном=110 об/мин
Рис.4. Номограмма для предварительного определения оптимальной частоты вращения и диаметра гребного винта в зависимости от мощности судовой установки и скорости обтекания гребного винта
2.2.3.Проверка выбранного значения Dop с точки зрения расположения гребного винта за кормой. В соответствии с рекомендациями.
Dпред =0,72•Тср = 0,72х8=5,76 м.
Значение Dпред больше значения Dop, поэтому для дальнейших расчетов принимаем: Dпред=4,8 м. ; op=19 уз.
2.2.4 Определение коэффициентов взаимодействия гребного винта с корпусом судна.
Для контроля целесообразно также использовать формулу Э.Э.Папмеля
m = 1 для одновинтового судна
=0.01
2.2.5 Коэффициент засасывания
2.2.6 Коэффициент неравномерности потока в диске винта.
Для современных транспортных судов значение коэффициентов влияния неравномерности потока в диске винта изменяются обычно в следующих пределах.
1. Коэффициент влияния на упор:
Для одновинтовых судов – = 0.95 – 1.05, примем =1
2. Коэффициент влияния на момент – =0.99 – 1.01, примем =1
Влияние неравномерности потока на кпд гребного винта определяется соотношением:
2.2.7 Коэффициент влияния корпуса
Коэффициент влияния корпуса может быть найден по формуле:
3. Определение числа лопастей, дискового отношения и выбор расчетной диаграммы.
В реальном проектировании гребных винтов окончательному определению числа лопастей должны предшествовать расчеты собственных колебаний корпуса, валопровода и силовой установки на основном режиме эксплуатации судна. Эти расчеты весьма сложны и трудоемки. Анализ и обобщение результатов этих расчетов позволили выработать ряд рекомендаций, которыми следует пользоваться при выборе числа лопастей.
Число лопастей гребного винта одновинтовых и двухвинтовых судов выбираем исходя из нагрузки гребного винта. Для этого необходимо предварительно подсчитать коэффициент нагрузки гребного винта по упору, по формуле:
где R – значение сопротивления судна, Н, при ;
Если σp < 2÷2,5 , то следует принять число лопастей = 4÷5, причем предпочтительнее принять = 4.