ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИЯ НЕФТЬ 2 часть
.pdf
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
|
|
|
|
|
Qн = k1Qв; Нн = k2 Нв; ηн = k3ηв , |
|
(8.84) |
|||||||||||||||||
где |
k1, |
|
k2, k3 – |
коэффициенты, зависящие от числа Рейнольдса насоса, |
||||||||||||||||||||
табл. 8.10. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 8.10 |
|
Значения поправочных коэффициентов для перерасчета характеристик |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
центробежных насосов при перекачке нефтепродуктов |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Reнас. |
|
k1 |
|
k2 |
|
|
k3 |
|
|
|
Reнас. |
|
|
k1 |
|
k2 |
|
k3 |
||||||
100 |
|
|
0,35 |
|
0,52 |
|
0,1 |
|
|
|
|
5000 |
|
|
0,98 |
|
0,99 |
|
0,83 |
|||||
200 |
|
|
0,57 |
|
0,69 |
|
0,23 |
|
|
|
|
6000 |
|
|
0,99 |
|
0,99 |
|
0,85 |
|||||
300 |
|
|
0,66 |
|
0,77 |
|
0,32 |
|
|
|
|
7000 |
|
|
0,99 |
|
0,99 |
|
0,87 |
|||||
400 |
|
|
0,72 |
|
0,81 |
|
0,38 |
|
|
|
|
8000 |
|
|
0,99 |
|
0,99 |
|
0,88 |
|||||
500 |
|
|
0,77 |
|
0,84 |
|
0,43 |
|
|
|
|
9000 |
|
|
0,99 |
|
0,99 |
|
0,89 |
|||||
600 |
|
|
0,80 |
|
0,86 |
|
0,47 |
|
|
|
|
10000 |
|
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,90 |
|||||
700 |
|
|
0,82 |
|
0,87 |
|
0,50 |
|
|
|
|
20000 |
|
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,95 |
|||||
800 |
|
|
0,84 |
|
0,89 |
|
0,53 |
|
|
|
|
30000 |
|
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,97 |
|||||
900 |
|
|
0,86 |
|
0,90 |
|
0,56 |
|
|
|
|
40000 |
|
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,98 |
|||||
1000 |
|
0,87 |
|
0,91 |
|
0,58 |
|
|
|
|
50000 |
|
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,99 |
||||||
2000 |
|
0,92 |
|
0,96 |
|
0,70 |
|
|
|
|
60000 |
|
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,99 |
||||||
3000 |
|
0,96 |
|
0,97 |
|
0,77 |
|
|
|
|
70000 |
|
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,99 |
||||||
4000 |
|
0,97 |
|
0,98 |
|
0,80 |
|
|
|
|
80000 |
|
|
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Reнас |
= |
|
|
|
|
|
Q |
|
, |
|
|
|
|
(8.85) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
2ν |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9Db |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где |
Q – |
подача насоса, м3/с; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
ν – |
кинематическая вязкость перекачиваемой жидкости, м2/с; |
||||||||||||||||||||||
|
D – |
|
внешний диаметр рабочего колеса насоса, м; |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
b – |
|
ширина лопатки колеса на внешнем диаметре, м. |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Необходимо также проверить условия всасывания центробежного |
|||||||||||||||||||||||
насоса. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимально допустимое превышение оси насоса над уровнем неф- |
|||||||||||||||||||||||
тепродукта в резервуаре Нs определяют по формуле |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
H |
s |
= |
pa |
|
− |
ps |
|
− h |
|
− h |
, |
|
|
(8.86) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ρg |
|
ρg |
|
доп. |
|
|
τвс. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
ра |
– |
абсолютное давление в резервуаре над уровнем нефтепродукта |
|||||||||||||||||||||
при температуре перекачки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
рs |
– |
давление насыщенных паров нефтепродукта при температуре |
|||||||||||||||||||||
перекачки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
∆hдоп. – допустимый кавитационный запас насоса. |
|
|
|
||||||||||||||||||||
51
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Допустимый кавитационный запас – это минимальный избыток удельной энергии жидкости на входе в насос над давлением насыщенных паров, обеспечивающих нормальную работу насоса.
Кавитационный запас ∆h определяется из соотношения.
|
h = |
p |
+ |
v2 |
− |
p |
s |
, |
(8.87) |
|
в |
|
|
||||||
|
ρg |
2g |
|
|
|||||
|
|
|
|
ρg |
|
||||
где рв – |
давление во всасывающем патрубке насоса, Па; |
|
|||||||
рs – |
давление насыщенных паров нефтепродукта при температуре |
||||||||
перекачки, Па; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ν – скорость потока во входном патрубке насоса, м/с. |
|
||||||||
Допускаемый кавитационный запас определяют по результатам ис- пытаний в зависимости от величины критического кавитационного запаса
∆hкр по формуле |
|
hдоп. = (1,3 −1,5) hкр . |
(8.88) |
При этом ∆hкр. соответствует падению напора на 2 % на кавитацион- ной характеристике насоса.
На гидравлической характеристике насоса обычно приводят график ∆hкр (Q) и ∆hдоп(Q). Отрицательные значения Нs указывают на необходи- мость обеспечить на входе в насос подпор, численно равный этой величине.
Нефтебазы обычно имеют сложную систему трубопроводов, и один или несколько насосов могут одновременно обслуживать несколько тру- бопроводов и резервуаров.
Пример расчета
Произвести гидравлический расчет трубопроводных коммуникаций и подобрать насосное оборудование для распределительной нефтебазы, производящей прием, хранение и отгрузку бензина марки А-76, посту- пающего на нефтебазу железнодорожным транспортом в цистернах грузо- подъемностью 60 т.
Решение:
Слив нефтепродуктов происходит через длинный патрубок. Коэффи- циент расхода сливной коммуникации при этом определяется по формуле
mс |
= |
|
1 |
, |
|
|
|||
|
2200 |
× n + 3,78 |
||
где ν – кинематическая вязкость нефтепродукта, м2/с.
52
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Время полного слива одной цистерны рассчитывается по формуле
|
4 × L × D × |
D |
|
|
|
h |
|
|||||
t = |
|
|
|
|
|
|
|
× j |
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3 |
×mc |
× f × 2g |
||||||||||
|
|
|
D |
|
||||||||
где L – длина железнодорожной цистерны, м;
D – диаметр котла железнодорожной цистерны, м;
f – площадь сечения сливной коммуникации , определяемая по фор-
муле
f = p × d 2 , 4
где d – диаметр сливного прибора, м; φ(h/D) = 0,6 – функция расхода. Определим время слива бензина А-76
|
mс |
= |
|
1 |
|
|
|
= 0, 264 , |
|
||||
|
|
× 0,5 ×10−6 |
+ 3,78 |
|
|
||||||||
|
|
|
2200 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
4 ×12,02 × 2,8 × |
|
|
|
|
|
|
|
|||
tА−76 |
= |
|
2,8 |
|
|
|
× 0,6 |
= 20 |
мин. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
× 0,0314 × 0, 264 × |
2 ×9,81 |
||||||||||||
|
3 |
|
|
|
|
||||||||
Для определения размера поперечного сечения сливных коллекторов необходимо знать величину расчетного расхода Qрасч определяется с уче- том неодновременности начала слива из различных цистерн.
Время запаздывания Δτ складывается из времени, затрачиваемого на подготовительные работы – открытие люка цистерны и подключение слив- ной установки.
Расход из первой цистерны рассчитывается по формуле
q1 = mc × f × 
2g × D .
Расход нефтепродукта из последующих цистерн рассчитывается как
|
|
|
2 |
|
|
|
|
Dt |
|
|
|
q = q × 1 - |
3 |
, |
|||
n 1 |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
||
где Δτ= 5 мин – время запаздывания слива нефтепродукта из цистерн. Для бензина А-76 расход из первой цистерны равен
q = 0,264 × 0,0314 × |
|
= 0,06 |
м3 |
|
|
2 ×9,8 × 2,8 |
, |
||||
|
|||||
1 |
|
|
с |
|
|
|
|
|
|
53
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
|
|
|
|
|
5 |
2 |
|
|
|
|
м3 |
|
|||||
q |
= 0,06 × |
1 - |
|
|
3 |
= 0,05 |
|
|
, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|||||||
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
10 |
2 |
|
|
|
|
м3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,04 |
|
|
|
|
||||
q |
= 0,06 × |
1 - |
3 |
, |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|||||||
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
15 |
2 |
|
|
|
м3 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,03 |
. |
||||||||
q |
= 0,06 × |
1 - |
3 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|||||||
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Исходя из условия, что состав обслуживает один сливщик, одновре- менно слив может происходить только из 4-х цистерн, независимо от того, сколько цистерн находится в маршруте и поставлено под слив.
Расчетный расход бензина А-76 в коллекторе будет равен
Qр = Σqi ,
Qр = 0,06 + 0,05 + 0,04 + 0,03 = 0,18 м3 .
с
Зная расчетный расход в коллекторе, определим диаметр коллектора, для этого зададимся скоростью течения нефтепродукта в трубопроводе,
υ= 2,5 м/с.
Диаметр коллектора найдем из выражения
|
|
|
|
d = |
|
|
|
|
4Q |
, |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
πϑ |
|
|
|||
|
d А−76 = |
|
4 × 0,18 |
|
|
|
= 0,3м = 300 мм. |
|||||||
|
3,14 × 2,5 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Таким |
образом, |
по сортаменту принимаем стандартное значение |
||||||||||||
dk = 325 мм ; |
δ = 7 мм; |
dквн = 311 мм |
|
|
|
(в случае самотечного слива в кол- |
||||||||
лектор, его диаметр определяется по формуле (8.70)). |
||||||||||||||
При стандартном диаметре коллектора уточним скорость течения |
||||||||||||||
бензина по коллектору |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u = |
|
4Q |
, |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
pd 2k |
|
|
|||||||
|
|
u = |
4 × 0,18 |
|
|
|
|
= 2,37 |
м |
. |
||||
|
|
3,14 × 0,3112 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
с |
||||||||
Определим диаметр отводной трубы.
54
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Пропускную способность отводной трубы при подключении к середи- не сливного коллектора рассчитываем по удвоенному расходу в коллекторе
|
|
Q |
= 2Q = 2 × 0,18 = 0,36 |
м3 |
. |
||||||||||||
|
|
||||||||||||||||
|
|
отв |
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
с |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Диаметр отводной трубы тогда равен |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
= |
4 ×Qотв |
, |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
отв |
|
J× p |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где J = 2,5 |
м |
– скорость течения бензина в отводной трубе. |
|||||||||||||||
|
|||||||||||||||||
|
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
D |
= |
|
|
|
4 × 0,36 |
|
= 0, 4 м . |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
отв |
2,5 ×3,14 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
По сортаменту принимаем |
стандартное |
значение Dотв = 400 мм; |
|||||||||||||||
δ = 8 мм; Dвн |
= 384 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
отв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Уточним скорость течения нефтепродукта в отводной трубе при стан- |
|||||||||||||||||
дартном диаметре |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
u = |
4Q |
|
= |
|
|
|
4 × 0,36 |
|
|
= 2,8 м/с. |
|||||
|
|
pdотв2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
. 3,14 × 0,3842 |
|
|
|
|
|
|||||||||
Расчеты подбора насоса сводятся к определению потерь напора в коллекторе, отводной трубе и нагнетательном трубопроводе насоса.
Для определения потерь напора в коллекторе необходимо знать зна- чение критерия Re
|
|
|
|
Re = |
|
4 ×QK |
|
|
, |
|
||||
|
|
|
|
p × D × n |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
где |
Q – |
пропускная способность коллектора, м3/с; |
||||||||||||
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dk |
– |
внутренний диаметр коллектора, м; |
|||||||||||
|
ν – |
кинематическая вязкость нефтепродукта, м2/с |
||||||||||||
|
|
|
Re = |
|
4 × 0,18 |
|
|
|
|
|
= 95541. |
|||
|
|
|
|
× 0,311×8 |
×10 |
−6 |
||||||||
|
|
|
3,14 |
|
|
|
|
|||||||
|
Коэффициент гидравлического трения равен |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
68 |
0,25 |
||||
|
|
|
l = 0,11× |
|
|
|
+ |
|
|
|
, |
|||
|
|
|
|
Dk |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Re |
||||||
где |
= 0,02 мм – шероховатость стенки для новой трубы; |
|||||||||||||
55
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
0,02 |
|
|
68 |
|
|
0,25 |
||||
l = 0,11× |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
= 0,018 . |
|
|
|
|
|
|
|||||
0,311 |
|
95541 |
|
|||||||
Длина коллектора равна длине эстакады |
||||||||||
|
Lk = Lэ ; |
|
|
|
||||||
|
Lk |
= 72 м. |
|
|||||||
Значит, потери напора в коллекторе равны |
||||||||||
|
Hk = l × |
l |
|
× |
u2 |
|
||||
|
Dk |
2g |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
где υ – скорость течения нефтепродукта в коллекторе.
Hk |
= 0,018 × |
72 |
× |
2,52 |
|
=1, 4 м. |
|
|
|||||
|
0,311 |
2 ×9,81 |
|
|||
Для определения потерь напора в отводной трубе необходимо оп- ределить значение критерия Re для течения бензина А-76 в отводной трубе
Re = |
4 ×Qотв |
, |
|
p × D × n |
|||
|
|
||
|
отв |
|
где Qотв – пропускная способность отводной трубы;
Dотв – внутренний диаметр отводной трубы.
Re = |
|
4 × 0,36 |
|
=143312 . |
|
× 0,384 ×8 ×10 |
−6 |
||
3,14 |
|
|
||
Коэффициент гидравлического трения равен
|
|
|
D |
|
|
68 |
|
||
l = 0,11× |
|
+ |
|
|
; |
||||
Dотв |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
Re |
|||
0,02 |
|
|
68 |
|
|
0,25 |
|||
l = 0,11× |
|
+ |
|
|
|
|
|
= 0,0166 ; |
|
|
|
|
|
|
|||||
0,384 |
143312 |
|
|
|
|||||
Принимаем длину отводной трубы равной 15 м (в соответствии с СНБ 3.02.01). Потери напора в отводной трубе равны
|
Hотв |
= l × |
|
l |
|
|
× |
|
u2 |
, |
|
||
|
Dотв |
|
2g |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Hотв |
= 0,0166 × |
15 |
|
|
× |
|
2,82 |
|
= 0, 2 м. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0,384 |
|
2 × |
9,81 |
||||||||
56
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Полные потери напора на всасывающем участке складываются из потерь на трение в коллекторе и в отводной трубе с учетом 10 % потерь напора на местные сопротивления.
H =1,1×( Hk + Hотв ) , |
(8.84) |
H =1,1×(1,4 + 0, 2) =1,76 м.
Для определения потерь напора в нагнетательном трубопроводе найдем значение критерия Re
Re = |
4 ×Q н |
, |
|
p × D × n |
|||
|
|
||
|
н |
|
где Qн = Q = 0,18 м3 – пропускная способность трубопроводных ком-
k |
с |
|
муникаций.
Определим диаметр нагнетательного трубопровода, исходя из ре- комендуемой скорости потока, равной 1,5 м/c,
|
|
D = |
|
4 ×Qн |
|
|
, |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
н |
|
|
p × u |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
D = |
4 × 0,18 |
|
= 0,3 м . |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
н |
3,14 ×1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Принимаем из сортамента |
|
стандартные значения D = 325 мм ; |
|||||||||||||||
δ = 7 мм; Dвн = 311 мм . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Cледовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Re = |
|
|
4 × 0,18 |
|
|
|
|
|
|
= 92162 . |
|||||||
|
|
× 0,311×8 ×10 |
−6 |
||||||||||||||
3,14 |
|
|
|
|
|||||||||||||
Коэффициент гидравлического трения равен |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
68 |
0,25 |
|||||||
l = 0,11× |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
, |
|||||||
D |
|
Re |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
0,02 |
|
68 |
|
|
|
0,25 |
||||||||||
l = 0,11× |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,0185 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
0,311 |
|
92162 |
|
|
|
|||||||||||
Принимаем длину нагнетательного трубопровода L = 100 м (не ме- нее значения рекомендуемого СНБ 3.02.01).
Тогда потери напора на трение для нагнетательного патрубка равны
57
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Hн |
= l × |
|
L |
× |
u2 |
, |
|
|
Dн |
2g |
|
||||||
|
|
|
|
|
||||
Hн = 0,0185 × |
100 |
|
× |
|
1,52 |
|
= 0,68 м. |
|
0,311 |
|
|
|
|
||||
|
2 ×9,81 |
|||||||
Полные потери напора в нагнетательном патрубке складываются из потерь напора на трение, потерь напора в местных сопротивлениях (10 % от потерь напора на трение) и напора, необходимого для преодоления разности высот между насосом и резервуаром (∆z=10 м).
H полн =1,1× Hн + Dz + Hк + Hотв ,
H полн =1,1× 0,68 +10 +1,76 =12,51 м.
По рассчитанным значениям потерь напора и необходимому расходу
Q |
= Q ×3600 = 0,18 ×3600 = 648 |
м3 |
. |
|
|
|
|
||||
нас |
k |
ч |
|
||
|
|
|
|
||
подбираем насос марки 12НДсНм, технические характеристики ко- |
|||||
торого приведены в табл. 8.11. |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Таблица 8.11 |
Характеристики насоса марки 12НДсНм |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Подача насоса, м3/ч |
|
|
|
|
800 |
Создаваемый напор, м |
|
|
|
|
28 |
Частота вращения, об/мин |
|
|
|
|
960 |
Допустимый кавитационный запас, м |
|
|
|
4 |
|
кпд, % |
|
|
|
|
86 |
Задания для практической работы
1.Произвести гидравлический расчет трубопроводных коммуника- ций и подобрать насосное оборудование для распределительной нефтеба- зы, производящей прием, хранение и отгрузку бензина марки АИ-95, по- ступающего на нефтебазу железнодорожным транспортом в цистернах грузоподъемностью 25 т.
2.Произвести гидравлический расчет трубопроводных коммуника- ций и подобрать насосное оборудование для распределительной нефтеба- зы, производящей прием, хранение и отгрузку масла И-20, поступающего на нефтебазу железнодорожным транспортом в цистернах грузоподъемно- стью 90 т.
58
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
3. Произвести гидравлический расчет трубопроводных коммуника- ций и подобрать насосное оборудование для распределительной нефтеба- зы, производящей прием, хранение и отгрузку масла Тэп-15, поступающе- го на нефтебазу железнодорожным транспортом в цистернах грузоподъемностью 60 т.
ТЕСТЫ И ЗАДАНИЯ ДЛЯ КОНТРОЛЯ ЗА РЕЗУЛЬТАТАМИ ОБУЧЕНИЯ
На оценку «удовлетворительно»
1.Устройство насосных станций.
2.Технологический расчет трубопроводов:
∙механический расчет трубопроводов;
∙гидравлический расчет изотермических трубопроводов;
∙гидравлический расчет неизотермических трубопроводов;
∙гидравлический расчет коллекторов;
∙гидравлический расчет сифонных трубопроводов;
∙гидравлический расчет разветвленных трубопроводов.
На оценку «хорошо»
1.Оборудование насосных станций.
2.Подбор насосов и приводных двигателей.
3.Технологические схемы трубопроводов.
На оценку «отлично»
1.Оборудование насосных станций.
2.Подбор насосов и приводных двигателей.
3.Технологические схемы трубопроводов.
4.Технологический расчет трубопроводов:
∙механический расчет трубопроводов;
∙гидравлический расчет изотермических трубопроводов;
∙гидравлический расчет неизотермических трубопроводов;
∙гидравлический расчет коллекторов;
∙гидравлический расчет сифонных трубопроводов;
∙гидравлический расчет разветвленных трубопроводов.
59
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Модуль 9
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫЙ ТРАНСПОРТ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ
Введение
У трубопроводного транспорта есть некоторые недостатки. Так для обоснованного строительства магистральных трубопроводов необходимо иметь мощный и на относительно длинный период времени устойчивый грузопоток транспортируемого продукта. При отсутствии или нарушении этого условия показатели работы трубопроводов ухудшаются, а при значи- тельных недогрузках их производительность делает эксплуатацию нерен- табельной. Однако трубопроводный транспорт следует рассматривать как наиболее экономичный и прогрессивный. Сопоставление основных техни- ко-экономических показателей (себестоимость, капитало-, металловложе- ния и пр.) трубопроводного и других видов транспорта убедительно под- тверждают это.
Себестоимость транспортировки грузов – один из важнейших пока- зателей в оценке технико-экономических преимуществ того или иного ви- да транспорта. Себестоимость 1 т на 1 км перекачки нефтегрузов по трубо- проводам в 3 раза ниже себестоимости перевозки их по железной дороге и в 1,5 – 2 раза ниже себестоимости перевозки их водным транспортом. Се- бестоимость транспортировки природного газа при доставке его даже на дальнее расстояние также ниже себестоимости железнодорожных перево- зок эквивалентного количества угля.
Трубопроводный транспорт имеет также максимальную герметизацию процесса при транспортировке и перевалках нефти и нефтепродуктов. Под- считано, что все потери нефти и нефтепродуктов при транспортировке их железнодорожным, речным, морским транспортом и при хранении и пере- валках на нефтебазах в среднем за пять лет составляют около 35 – 50 млн. т или по стоимости 300 – 400 млн. руб. На эти средства можно было бы по- строить около 10 тыс. км трубопроводов диаметром до 500 мм и перека- чать по ним до 60 млн. т нефтепродуктов.
И все же, при всех преимуществах и достоинствах перевозки (пере- качки) нефтей и нефтепродуктов по трубопроводам роль железнодорожно- го транспорта продолжает оставаться одной из главных. Особое место же- лезнодорожный транспорт занимает при перевозке нефтепродуктов в «не- больших» количествах на значительное расстояние. Во Франции, напри- мер, нефтепродукты перевозят составами или отдельными цистернами.
60