ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИЯ НЕФТЬ 2 часть
.pdfСПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
4.выполнение операций 1 и 3 одновременно;
5.заполнение всасывающего трубопровода и стояка жидкостью из приемного резервуара;
6.налив цистерн с помощью насоса или самотеком (за счет разницы геодезических отметок уровня в цистерне и резервуаре).
а
б
в
г
Рис. 9.9. Технологические схемы налива нефтепродуктов: а – верхний налив самотеком; б – верхний налив с помощью насоса; в – верхний налив через буферную емкость; г – верхний и нижний налив с помощью насоса и через буферную емкость; 1 – ж.-д. цистерна; 2 – коллектор; 3 – сливной стояк; 4 – резервуар для хранения нефтепро- дуктов; 5 – насос; 6 – промежуточной резервуар
Незначительные изменения в схеме могут позволить осуществлять еще дополнительно внутрибазовую перекачку, слив и налив темных неф- тепродуктов и т.д. Наиболее удачной технологической схемой слива и на- лива следует считать схему, обеспечивающую проведение максимально возможного числа операций при минимуме затрат. На правильный выбор схемы влияют не только экономические показатели (расходы на строи-
81
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
тельство и эксплуатацию), но и такие, как простой цистерн, удобство экс- плуатации, потери нефтепродукта от утечек и испарения, пожароопас- ность, число коллекторов, длина эстакады. В любом случае системы слива и налива должны быть спроектированы и эксплуатироваться в соответст- вии с нормами на проектирование и правилами технической эксплуатации.
|
Рис. 9.10. Комбинированный слив-налив железнодорожных цистерн: |
|
1 – |
стояк; 2 – цистерна; 3 – коллектор сливоналивной; 4 – нулевой резервуар; 5 – насос; |
|
6 – |
резервуары; 7 – вакуум-коллектор |
|
|
4. Установки нижнего слива и налива нефтепродуктов |
|
|
4.1. Назначение и технические характеристики УСН |
|
|
Технические характеристики УСН-175 |
|
|
Условный проход, мм |
175 |
|
Условное давление нефти и нефтепродуктов, МПА (кгс/см2) |
0,4(4) |
|
Тип сливного прибора цистерны |
универсальный |
|
Максимальный вылет от осей опорного шарнира |
|
до оси сливной головки, мм |
3000 |
|
|
Высота центра присоединительного фланца |
|
по отношению к верхней точке головки рельса, мм |
220 ±5 |
|
|
Угол поворота оси первого шарнира, град, |
не менее 280 |
|
Допускаемая неточность установки цистерны |
|
относительно оси коренного шарнира, мм |
12000 |
|
|
Максимально допустимое усилие, прикладываемое |
|
к рукояткам головки, кгс |
20 |
|
|
Уклон патрубков установки в сторону естественного слива |
|
относительно горизонтальной плоскости, град |
1 |
|
|
Температура подводимого пара, ° С |
120 – 140 |
|
Давление подводимого пара, МПа (кгс/см2) |
0,4 (4) |
|
Масса установки УСН-175, кг |
165 ±2 |
|
Масса установки УСНПп-175, кг |
183 ±2 |
82
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Установка УСП-175 предназначена для нижнего слива-налива неф- тепродуктов и других жидких малоагрессивных продуктов из железнодо- рожных вагонов-цистерн.
Для слива-налива вязких нефтепродуктов применяется установка УСНПп-175, имеющая паровую рубашку для подогрева сливаемого (нали- ваемого) продукта, а также для пропаривания внутренней полости сливно- го патрубка вагонной цистерны в зимний период.
В настоящее время промышленность выпускает установки для нижнего слива УСНПэ (с электроподогревом); для слива-налива АСН-7Б (для маловязких нефтепродуктов), АСН-8Б (для вязких нефтепродуктов v > 100 сСт).
4.2. Устройство и принцип работы УСН
Принцип действия установок УСН-175 и УСНПп-175 основан на применении системы патрубков с герметизированными шарнированными коленами, позволяющими производить слив или налив как самотеком, так и принудительно (с помощью насосного агрегата).
Установка УСН-175 (рис. 9.11, 9.12) состоит из коренного опорного патрубка 1, подвижных патрубков 2 и 5 с коленами, двух опорных шарни- ров 3 для перемещения горизонтальной плоскости и двух шарниров 7 для перемещения вертикальной плоскости уравновешивающего устройства 4 и присоединительной головки 6.
Патрубок присоединен к запорному устройству, установленному на отводе продуктового коллектора. В опорных шарнирах с у-образной само- уплотняющейся резиновой манжетой имеются два ряда стальных шариков, а в шарнирах – один ряд.
Присоединительная головка (рис. 9.13) подключается к патрубку нижнего сливного прибора цистерны двумя крюками-захватами l, каждый из которых приводится в действие тягой 5, серьгой 6, рычажным механиз- мом 9 с фиксирующим устройством в виде храпового сектора 7 и собачки с пружиной 10. Захваты прижимаются к корпусу головки спиральными пру- жинами. Для присоединения головки к сливному патрубку цистерны опе- ратор, нажимая вниз на концевую часть установки, подводит сливной пат- рубок и направляет для правильной стыковки с головкой.
Под действием уравновешивающего устройства головка прижимается к торцу сливного патрубка, причем захваты при соприкосновении с патруб- ком цистерны разводятся, преодолевая усилие спиральных пружин, а затем
83
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
защелкиваются за присоединительный бурт сливногo прибора ж.-д. цистерн. При опускании рукояток головка присоединяется к сливному патрубку цис- терны при помощи храпового механизма и остается в этом положении. Гер- метизация осуществляется уплотнительным кольцом 2. Сферическая по- верхность конца сливного патрубка цистерны, коническая форма уплотни- тельного кольца, а также шарнир, к которому присоединена головка, гаран- тируют полную герметичность соединения даже при значительных переко- сах (до 5°) патрубков нижнего сливного прибора цистерны. Для соединения головки от нижнего сливного прибора цистерн рукоятки поднимают вверх. При их повороте вокруг оси собачка 8 выводится из зацепления и поднима- ется вверх. В верхнем положении рычаги с рукоятками фиксируются защел- ками, а для отсоединения головки захваты разводят в стороны, преодолевая небольшое усилие пружин 3. Затем головку установки опускают вниз и вы- водят ее из-под цистерны.
а
б
Рис. 9.11. Установки УСН-175, УСНПп-175: 1 – патрубок коренной опорный; 2, 5 – патрубок подвижный; 3, 7 – шарнир; 4 – балансир; 6 – присоединительная головка; 8 – паровая рубашка; 9 – конденсатоотводчнк; 10 – трехходовой кран; 11 – пароотвод
84
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Рис.9.12. Общий вид установки в рабочих положениях
Рис. 9.13. Присоединительная головка: 1 – крюк-захват; 2 – уплотнительное кольцо; 3, 4 – защелки; 5 – тяга; 6 – серьга; 7 – храповик; 8 – собачка; 9 – рычажный механизм; 10 – пружина, 11 – отверстие для установки атмосферного клапана; 12 – от- верстие для присоединения паропровода; 13 – корпус
Установка УСНПп-175 по конструкции аналогична УСН-175, допол- нительно она снабжена лишь паровыми рубашками, конденсатоотводчи- ком и краном для подачи сухого пара в сливной прибор цистерны через подводящие шланги.
85
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Для отвода статического электричества изолированные участки ус- тановки должны быть заземлены. Величина сопротивления заземления для установок не более 10 Ом. К патрубку сливного прибора вагона цистерн установка должна быть подключена до начала слива-налива нефтепродук- та, а отключена посла окончания этих операций. Перед сливом-наливом нефтепродуктов необходимо проверить исправность установок, переклю- чающих вентили и задвижки. Присоединять установки к нижнему сливно- му прибору вагонов-цистерн можно только после фиксации цистерн и от- вода с пути тепловоза. Инструмент и приспособления, предназначенные для монтажа и демонтажа установок, должны быть изготовлены из мате- риала, исключающего искрообразование.
В последнее время при эксплуатации железнодорожных эстакад ча- ще стали использовать установки нижнего слива новой модификации типа АСН-7Б, АСН-8Б и т.д.
Техническая характеристика установки АСН-7Б, АСН-8Б |
|
Диаметр условного прохода, мм |
175 |
Условное давление, МПа |
0,4 |
Диаметр сливных приборов цистерн, для которых |
|
применимы установки, мм |
150,2 |
Максимальный вылет установки от опорного шарнира |
|
до оси сливной головки, мм |
3000 |
Допускаемая неточность установки цистерн |
|
по отношению к оси опорного шарнира, мм |
±2000 |
Угол поворота установки, град: |
|
в горизонтальной плоскости |
280 |
в вертикальной плоскости, |
не менее 10 |
Температура подводимого пара, ° С |
120 – 140 |
Давление подводимого пара, кгс/см2 |
4 |
Масса, кг: |
|
АСН-7Б |
165 ±2 |
АСН-8Б |
183 ±2 |
5.Установка для слива вязких нефтепродуктов
вмеждурельсовый желоб
Эффект рекомендуемых способов разогрева и размыва твердых осадков в цистернах получают тогда, когда струи теплоносителя непосред- ственно соприкасаются с поверхностью осадка, находящегося под толщей жидкого продукта, удаление которого лучше всего обеспечивается при са- мотечном сливе через нижний сливной прибор цистерны в межрельсовый желоб и далее в емкость. Герметизацию слива при этом способе может
86
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
обеспечить установка СПГ-200 (рис. 9.14), разработанная Новосибирским институтом инженеров железнодорожного транспорта.
Рис. 9.14. Схема установки СПГ-200: 1 – обратный клапан с противовесом; 2 – уплотнительное кольцо; 3 – крышка; 4 – присоединительная головка; 5 – зажим; 6 – пе- рекрытие междурельсового желоба; 7 – обойма; 8 – гофрированный рукав; 9 – гибкий корпус; 10 – алюминиевый патрубок; 11 – сливная труба
Установку монтируют над желобом, положенным между рельсами. В перекрытии желоба проделаны отверстия с уплотнением, в котором при помощи шарового соединения устанавливается сливной патрубок, имею- щий механизм крепления (рис. 9.15).
При помощи провода вращающийся винт механизма крепления сце- пленный резьбой с опорой шарового соединения сливного патрубка, со- вмещает его ось с осью сливного клапана цистерны. Когда продольная ось желоба не совпадает с вертикальной осью сливного клапана цистерны, не- соосность можно устранить поворотом шаровой головки патрубка, а не- совпадение продольной оси желоба с горизонтальной и вертикальной сливного клапана цистерны устраняется шаровым соединением патрубка. Патрубок установки СПГ-200 подсоединяют к сливному прибору цистер-
87
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
ны зажимами. Использование предлагаемых установок возможно при на- личии на пунктах слива подземных резервуаров вместимостью, обеспечи- вающей прием наличных грузов в количестве, равном объему цистерн, од- новременно подаваемых на фронт разгрузки.
Рис. 9.15. Схема монтажа установки нижнего слива СПГ-200 над между-
рельсовым желобом: 1 – междурельсовый желоб; 2 – сливной патрубок; 3 – опора ша- рового соединения; 4 – уплотнение перекрытия желоба; 5 – шаровое соединение; 6 – шаровая головка; 7 – винт для перемещения опоры шарового соединения; 8 – направ- ляющая винта; 9 – ролики скольжения
6. Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
Задача об определении времени опорожнения цистерн является прие- мом неустановившегося движения жидкости. Поэтому при решении этой задачи следует воспользоваться известным приемом, по которому полное время истечения разделяют на бесконечно малые промежутки времени, в течение каждого из которых напор считают постоянным, а движение жид- кости – установившимся. Это позволяет пользовать определенные зависи- мости установившегося движения.
В общем случае слив из цистерн может происходить через сливной трубопровод и при избыточном давлении в цистерне. При этом режим ис- течения может быть турбулентным в начале слива, ламинарным – в конце. В частных случаях возможно истечение только при одном режиме. Рас- смотрим решение этой задачи в целом. Предположим, что за время dτ уро- вень нефтепродукта в цистерне понизился на dz. Слитый из цистерны объ-
88
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
ем составит qdx. Используя условие неразрывности потока и уравнение Бернулли, получают дифференциальное уравнение времени истечения dτ
нефтепродуктов из железнодорожных цистерн от переменных zн |
и μc . |
q dτ = f v dτ = – F dz. |
(9.4) |
Разделив переменные и проинтегрировав (9.4) в пределах от z = z1 до z = z2 , τ1 = 0 до τ2 = τ, найдем основную формулу для определения времени истечении нефтепродуктов.
|
|
|
|
|
|
|
я1 |
F |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
τ= 1/ƒ |
|
∫ |
|
|
dz. |
|
|
|
|
(9.5) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
я2 |
v |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
dt = - |
2 × L |
|
× |
|
|
|
z × (D - z ) |
|
, |
(9.6) |
||||||||
|
f × mc × |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p1 - p2 |
|
|||||||
|
2g |
|
z + h0 + |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
rg |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где q – |
расход нефтепродуктов, м3/с; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
L – |
длина котла цистерны, м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
D – диаметр котла цистерны, м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
f – |
площадь поперечного сечения потока нефтепродукта, вытекаю- |
||||||||||||||||||
щего через сливной патрубок, м2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ρ – |
плотность сливаемого нефтепродукта, кг/м3; |
|
|
|
|
||||||||||||||
μc |
– коэффициент расхода системы, который определяется по сле- |
||||||||||||||||||
дующей зависимости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
mc = |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
(9.7) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
1 + xк + l × |
lпр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
d |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где ξк – коэффициент местного сопротивления сливного клапана; lпр – приведенная длина, м;
d – диаметр сливного трубопровода, м;
λ– коэффициент гидравлического сопротивления сливного трубопровода. Для решения этого уравнения необходимо знать закономерность из-
менения µc в процессе истечения. Но такая закономерность может быть установлена только экспериментально для конкретных условий слива. По этой причине рассмотрим 4 частных случая слива.
Слив через короткий патрубок
При условии, если h0 = 0, pu = 0, p1 = p2 = pa = 0,101 МПа. Тогда (9.6)
примет вид
89
СПГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
d t = - |
2 × L |
× |
( D - z )dz , |
(9.8) |
f ×m0 × 2g |
где μ0 – коэффициент расхода сливного клапана с коротким патрубком.
Полагая, что кинематическая вязкость нефтепродукта за время слива постоянна и известна (в интервале изменения от 1 до 650 см2/с), можно определить μ0 по экспериментальной зависимости
m¢0 |
= |
|
1 |
, |
(9.9) |
|
|
||||
|
0,0238 |
× n +1, 29 |
|
где ν - кинематическая вязкость при температуре слива, cм2/с.
Тогда при интегрировании уравнения (9.8) в пределах от D до 0 по- лучим формулу для определения времени слива τ 0 из железнодорожной цистерны через короткий патрубок.
t0 |
= |
4 |
× |
LD |
D |
|
. |
(9.10) |
|
f m¢0 |
|
|
|||||
|
3 |
|
2g |
|
Слив под избыточным давлением через короткий патрубок
При условии
h |
= 0; p = p |
абс |
; p |
2 |
= p |
атм |
; p - p |
= p ; h = pu |
rg |
, (9.11) |
0 |
1 |
|
|
1 2 |
u u |
|
уравнение имеет вид
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t¢¢ |
= |
2L |
|
|
|
|
× |
0 |
|
|
|
|
z(D - z) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∫ |
|
|
dz . |
|
|
|
(9.12) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f m¢ |
|
|
|
|
|
|
z + h |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
2g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
||||
После интегрирования и необходимых преобразований получим |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
D + h |
2h + D |
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
2h |
|
|
|
|
p |
|
||||||||||||||||
t¢¢ |
= |
|
|
× |
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
u |
|
|
× |
E |
|
k; |
|
|
|
- |
|
|
× F |
|
k; |
|
, |
(9.13) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
0 |
|
3 |
|
f m¢ |
|
2g |
|
|
D |
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
E |
|
|
p |
|
|
|
|
p |
полные эллиптические интегралы соответствен- |
||||||||||||||||||||||||||||||||
k; |
, |
F k; |
– |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
но первого и второго рода при амплитуде π и модуле k |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k = |
|
|
|
D |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(9.14) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hu |
+ D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
90