1754
.pdf- пленочное вяжущее, представленное адсорбционно-сольватной пленкой с высокой степенью ее структурирования за счет физикохимических процессов на поверхности фазы.
3. Структура асфальтовяжущего является оптимальной, т.е. обладает наилучшим комплексом свойств при концентрации минерального порошка, которая обеспечивает перевод вяжущего в пленочное состояние.
Из предпосылок следуют два исходных уравнения, отражающих баланс объемов структурных компонентов:
Vмп +Vв+Vо= 1; |
(3.1) |
Vв = Vвс+Vвп , |
(3.2) |
где Vмп, Vв, Vо, Vвс, Vвп – объемное содержание соответственно минерального порошка, вяжущего (битума или СБВ), остаточных пор, свободного и пленочного вяжущего, доля единицы объема.
Для удобства последующего анализа введем понятие относительной концентрации минерального порошка в асфальтовяжущем rмп:
rмп = Vмп / (1 – Рмп*), |
(3.3) |
где Рмп* – пустотность минерального порошка в асфальтовяжущем оптимальной структуры, доля единицы объема.
В процессе эксперимента предполагалось проверить следующие гипотезы:
1.Оптимальная структура асфальтовяжущего при данных режимах его приготовления и уплотнения формируется при rмп = 1,0. Именно этому значению соответствует створ абсолютного максимума (или минимума) значений показателей свойств асфальтовяжущего (закон створа по И.А. Рыбьеву [71]).
2.Пустотность минерального порошка в уплотненном асфальтовяжущем оптимальной структуры всегда ниже пустотности сухого порошка при том же режиме уплотнения.
3.Остаточная пористость асфальтовяжущего начинает формироваться при сближении зерен порошка до контакта через вяжущее в пленочном состоянии, при объеме вяжущего в свободном состоянии, недостаточном для заполнения межзернового пространства, то есть в момент образования оптимальной структуры асфальтовяжущего.
141
4. Значение В/МП*, соответствующее оптимальной структуре асфальтовяжущего, должно сдвигаться в сторону увеличения по мере роста содержания серы в битуме, что объясняется появлением кристалликов серы в СБВ, которые повышают концентрацию наполнителя в асфальтовяжущем.
В эксперименте были использованы известняковый гидрофобизированный минеральный порошок (табл. 3.1) и вяжущие – битум марки БН 60/90 и СБВ с содержанием серы 15 и 30 мас. % (табл. 3.2).
Таблица 3.1
Свойства минерального порошка
|
|
|
|
Плот- |
|
Пустот- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Плот- |
ность |
|
ность |
|
Биту- |
Тон- |
Набу- |
|
Удель- |
|||
Пока- |
|
ность |
средняя в |
|
в уплот- |
|
моем- |
кость |
хание, |
|
ная |
||||
|
за- |
|
истин- |
уплотнен- |
|
ненном |
|
кость, |
помола, |
% об. |
повер- |
||||
тель |
|
ная, |
ном |
|
состоя- |
|
г/100 см3 |
мас. % |
|
хность, |
|||||
|
|
|
кг/м3 |
состоянии, |
|
нии, |
|
|
|
|
|
|
см2/г |
||
|
|
|
|
кг/м3 |
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значе- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние |
|
2700 |
2181 |
|
19,2 |
|
32,8 |
76,65 |
1,67 |
|
3900 |
||||
|
|
|
|
Свойства вяжущих |
|
Таблица 3.2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Показатель |
|
Битум |
|
СБВ |
СБВ |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
БН 60/90 |
(15 % серы) |
(30 % серы) |
|
|||||
|
Плотность при 20 ºС, кг/м3 |
|
1000 |
|
1067 |
1150 |
|
|
|||||||
|
Глубина проникания иглы, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
0,1 мм при температурах: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
а) 25 ºС |
|
|
|
|
70 |
|
80 |
66 |
|
|
|||
|
|
б) 0 ºС |
|
|
|
|
18 |
|
30 |
28 |
|
|
|||
|
Температура размягчения, ºС |
|
45 |
|
43 |
48 |
|
|
|||||||
|
Растяжимость при 25 ºС, см |
|
|
100 |
|
72 |
38 |
|
|
||||||
|
Растяжимость при 0º С, см |
|
|
5,0 |
|
7,0 |
5,0 |
|
|
||||||
|
Температура хрупкости по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Фраасу, ºС |
|
|
|
–13,5 |
|
–23 |
–20 |
|
|
Плотность порошка определена пикнометрическим методом, удельная поверхность – на приборе ПСХ-2. Серобитумное вяжущее получали смешением расплавленного битума с расчетным количеством порошкообразной серы при последующем перемешивании СБВ в течение 30 мин при температуре 135 – 140 ºС. Приготовление смесей
142
из порошка и вяжущих и формовка образцов диаметром и высотой 25,2 мм произведены при температуре 130 – 140 ºС и уплотняющем давлении 40 МПа. Предел прочности при сжатии определяли при 20 ºС и скорости деформирования 3 мм/мин, среднюю плотность определяли гидростатическим взвешиванием образцов асфальтовяжущего. Все измерения и испытания выполнены на трех параллельных образцах. Структурно-механические свойства асфальтовяжущих, приготовленных при разных значениях В/МП, приведены в табл. 3.1.
При обработке результатов эксперимента и их анализе использованы следующие формулы:
Vмп = mав / ρмп (1 + В / МП); |
(3.4) |
Рмп = 1 – Vмп; |
(3.5) |
ав = (1 + В/МП) / (1/ ρмп + 1/ ρв · В/МП); |
(3.6) |
Vо = 1 – mав / ав ; |
(3.7) |
Vв = 1 – Vмп – Vо; |
(3.8) |
Vвп = ρмп δ Vмп; |
(3.9) |
Vвс = Vв – Vвп; |
(3.10) |
δ = Vв* / (Sмп∙Vмп*), |
(3.11) |
где, mав , ав – средняя и истинная плотности асфальтовяжущего при массовом соотношении вяжущего и минерального порошка В/МП, т/м3; ρмп и ρв− плотности соответственно минерального порошка и вяжущего, т/м3; Рмп − пустотность минерального порошка в структуре асфальтовяжущего при текущем значении В/МП, доля единицы объема; Sмп − удельная поверхность минерального порошка, м2/м3 плотного тела; δ − осредненная толщина адсорбционно-сольватной пленки битума на зернах порошка в асфальтовяжущем оптимальной структуры при В/МП*, м; Vв* ,Vмп* − соответственно объем вяжущего и порошка в асфальтовяжущем оптимальной структуры при В/МП*, доля единицы объема.
143
|
|
|
Структурно-механические свойства асфальтовяжущих |
|
|
Таблица 3.3 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пустот- |
|
|
|
Плот- |
Плот- |
|
|
Объемное содержание, доля единицы |
|
ность |
|
||||
Вя- |
|
ность |
ность |
|
|
|
|
|
|
|
|
мине- |
Толщина |
жу- |
_В_ |
сред- |
ис- |
R20, |
мине- |
|
остаточ- |
вяжу- |
вяжу- |
|
вяжу- |
рально- |
пленки |
щее |
МП |
няя |
тин- |
МПа |
раль- |
|
|
щего |
го по- |
битума |
|||
|
|
mав , |
ная |
|
ного |
|
ных |
щего |
щего |
|
сво- |
рошка |
,м |
|
|
т/м3 |
ав , |
|
по- |
|
пор |
Vв |
пленоч- |
|
бод- |
Рмп, |
|
|
|
|
3 |
|
рош- |
|
Vо |
|
ного |
|
ного |
доля ед. |
|
|
|
|
т/м |
|
ка |
|
|
|
Vвп |
|
Vвс |
объема |
|
|
|
|
|
|
Vмп |
|
|
|
|
|
|
|
|
Битум |
0,10 |
2,119 |
2,340 |
5,98 |
0,696 |
|
0,094 |
0,210 |
0,210 |
|
0 |
0,304 |
0,3317·10-6 |
БН |
0,12 |
2,133 |
2,285 |
7,75 |
0,705 |
|
0,066 |
0,229 |
0,229 |
|
0 |
0,295 |
|
60/90 |
0,13 |
2,165 |
2,260 |
8,71 |
0,710 |
|
0,042 |
0,248 |
0,248 |
|
0 |
0,290 |
|
|
0,14 |
2,133 |
2,235 |
6,94 |
0,693 |
|
0,046 |
0,261 |
0,242 |
|
0,019 |
0,307 |
|
|
0,16 |
2,120 |
2,189 |
4,96 |
0,677 |
|
0,032 |
0,291 |
0,236 |
|
0,056 |
0,323 |
|
СБВ |
0,11 |
2,161 |
2,347 |
8,84 |
0,721 |
|
0,079 |
0,200 |
0,200 |
|
0 |
0,279 |
0,3113·10-6 |
(серы |
0,13 |
2,182 |
2,297 |
9,25 |
0,715 |
|
0,050 |
0,235 |
0,235 |
|
0 |
0,285 |
|
15 %) |
0,15 |
2,151 |
2,255 |
7,41 |
0,693 |
|
0,046 |
0,261 |
0,227 |
|
0,034 |
0,307 |
|
|
0,17 |
2,116 |
2,212 |
6,87 |
0,689 |
|
0,016 |
0,295 |
0,226 |
|
0,069 |
0,311 |
|
СБВ |
0,11 |
2,174 |
2,382 |
9,59 |
0,725 |
|
0,087 |
0,188 |
0,188 |
|
0 |
0,275 |
0,331·10-6 |
(серы |
0,13 |
2,177 |
2,339 |
9,45 |
0,713 |
|
0,069 |
0,218 |
0,218 |
|
0 |
0,287 |
|
30 %) |
0,15 |
2,197 |
2,300 |
11,83 |
0,708 |
|
0,045 |
0,247 |
0,247 |
|
0 |
0,292 |
|
|
0,17 |
2,186 |
2,200 |
9,05 |
0,692 |
|
0,015 |
0,293 |
0,241 |
|
0,052 |
0,308 |
|
144
Результаты непосредственных измерений и расчетов (табл. 3.3), выполненные по формулам (3.1) − (3.11), позволили отметить следующие закономерности (рис. 3.1, 3.2) [47].
1. Наибольшая прочность и плотность асфальтовяжущего, полученного с использованием битума и СБВ (см. рис. 3.1), располагаются в одном створе, соответствующем оптимальному значению В/МП*.
|
|
а) |
|
|
|
|
б) |
|
|
10 |
|
|
2,20 |
плотностьСредняя, т/м |
содержаниеОбъемное, доля единицы |
0,80 |
|
|
|
прочностиПределпри сжатии, МПа |
|
|
2,18 |
Vмп/ |
|
|
|||
8 |
R |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
0,60 |
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
авm |
|
2,16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,40 |
|
|
|
|
4 |
\ |
|
2,14 |
|
|
Vв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0,20 |
\ |
|
|
2 |
|
|
2,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Vo |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
0 |
|
|
2,10 |
|
|
0,00 |
|
|
|
0,10 |
0,12 |
0,14 |
0,16 |
|
|
0,10 |
0,12 |
0,14 |
0,16 |
|
В/МП |
|
|
|
|
В/МП |
|
Рис. 3.1. Прочность, средняя плотность и объемные доли компонентов асфальтовяжущего как функции массового отношения В/МП
на битуме марки БН 60/90
2. Прочность асфальтовяжущего возрастает с увеличением содержания серы. При оптимальном значении В/МП* прочность асфальтовяжущего на битуме БН 60/90 равна 8,71 МПа. Прочности асфальтовяжущих на СБВ при расходе серы 15 и 30 % равны соответственно
9,25 и 11,83 МПа (см. рис. 3.2).
Хорошо диспергируется в битуме до 20 мас. % серы. Большое количество серы проявляет себя как наполнитель. Избыточная сера образует более крупные частицы, которые при охлаждении кристаллизуются. При этом возникают дополнительные кристаллизационные связи, что ведет к увеличению прочности материала.
145
|
|
|
а) |
|
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
|
10 |
|
|
2,20 |
|
Объемное содержание, доля единицы |
0,80 |
|
|
|
|
Предел прочности при сжатии, |
|
|
|
R |
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|||
|
8 |
|
2,18 |
Средняя плотность, т/м |
0,60 |
|
Vмп |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|||
МПа |
|
ав |
|
|
|
|
|
|
|
|||
6 |
m |
|
2,16 |
0,40 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
4 |
|
|
2,14 |
|
|
Vв |
|
|
||||
|
|
0,20 |
/ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 |
|
|
2,12 |
|
/ |
Vo |
|
|
||||
|
|
0,00 |
|
|
|
|
||||||
0,11 |
0,13 |
0,15 |
0,17 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
0,11 |
|
0,13 |
0,15 |
0,17 |
||||
|
|
|
В/МП |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
В/МП |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
г) |
|
|
|
|
|
13 |
|
|
2,21 |
|
Объемное содержание, доля единицы |
0,80 |
|
|
|
|
Предел прочности при сжатии, МПА |
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
||
11 |
R |
|
2,20 |
Средняя плотность, т/м |
0,60 |
Vмп |
|
|
||||
/ |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
9 |
|
|
2,19 |
|
|
|
|
|
||||
|
\ |
ав |
|
0,40 |
|
|
|
|
||||
7 |
|
m |
2,18 |
|
|
Vв |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
0,20 |
|
/ |
|
|
||||
5 |
|
|
2,17 |
|
V |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
/ o |
|
|
||||
3 |
|
|
2,16 |
0,00 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
0,11 |
0,13 |
0,15 |
0,17 |
|||
|
|
0,11 |
0,13 |
0,15 |
0,17 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
В/МП |
|
|||||
|
|
|
В/МП |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Рис. 3.2. Прочность, средняя плотность и объемные доли компонентов |
|||||||||||
|
|
асфальтовяжущего как функции массового отношения В/МП: |
|
|||||||||
|
|
а, б – на серобитумном вяжущем с содержанием серы 15 %; |
|
|||||||||
|
|
в, г – на серобитумном вяжущем с содержанием серы 30 % |
|
146
3.Оптимальное значение В/МП* сдвигается в сторону увеличе-
ния по мере возрастания количества серы в вяжущем. Так, при содержании серы в СБВ, равном 15 %, оптимальное отношение В/МП* равно 0,13, а при содержании серы 30 % отношение В/МП* равно 0,15.
4.При использовании чистого битума в асфальтовяжущем кривая
зависимости его прочности и плотности от В/МП имеет резко очерченный пик, соответствующий оптимальному значению В/МП*, в то время как при использовании СБВ (при содержании серы 15 и 30 %) пик несколько сглаживается.
Это подтверждает известную из литературы меньшую чувствительность к содержанию вяжущего асфальтобетонов на СБВ в сравнении с чистым битумом. Использование СБВ приводит к стабильности качества асфальтобетонного покрытия даже при некоторых колебаниях количества вяжущего.
5.Графики зависимости остаточной пористости асфальтовяжущего от В/МП имеют общий своеобразный характер (см. рис. 3.1, б,
3.2, б, г). Наблюдаются две ветви этого графика, разделенные точкой, соответствующей оптимальному значению В/МП*. На первом участке свободный битум отсутствует, происходит формирование битумной пленки и одновременно повышение плотности упаковки зерен порошка. На втором участке пористость асфальтовяжущего обусловлена
восновном наличием защемленного воздуха, доля которого снижается по мере роста объема свободного битума.
6.Пустотность минерального порошка в асфальтовяжущем оптимальной структуры на битуме БН 60/90 имеет минимальное значение (см. табл. 3.3) при В/МП* = 0,13, которому соответствуют максимальные объемы порошка и пленочного битума.
В асфальтовяжущих на СБВ при увеличении В/МП пустотность минерального порошка и объемная доля вяжущего увеличиваются, объем минерального порошка понижается. На такой характер зависимостей оказывает влияние добавка серы, выступающая в роли дисперсного наполнителя. Объемное содержание пленочного СБВ имеет наибольшую величину при оптимальном значении В/МП*, как и в асфальтовяжущем на битуме (см. табл. 3.3 и рис. 3.2, б, г).
7.При использовании понятия относительной объемной концентрации минерального порошка положение створа фиксируется значением rмп = 1,0, которое соответствует оптимальной структуре асфальтовяжущего и может быть использовано при расчете состава асфальтобетона наибольшей прочности [73].
147
4. АСФАЛЬТОВЫЕ БЕТОНЫ НА СЕРОБИТУМНОМ ВЯЖУЩЕМ
4.1. Свойства органических вяжущих и минеральных материалов для асфальтобетона
Проектирование составов асфальтобетонных смесей проводили с использованием минеральных материалов, применяемых в дорожном строительстве Омской области, битумов марок БНД 60/90 и БН 60/90, выпускаемых Омским НПЗ, и серобитумных вяжущих (см. табл. 2.1 и 2.2).
Определение показателей свойств исходных минеральных материалов для асфальтобетона производилось согласно методикам испытаний, приведенных в ГОСТ 8269-87 для щебня, в ГОСТ 8735-88 для песка, в ГОСТ Р 52129-2003 для минерального порошка. Кроме показателей, предусмотренных стандартами, определялись: межзерновые пустотности щебня и песка в виброуплотненном состоянии; модуль крупности щебня; пустотность минерального порошка в предельно уплотненном состоянии; плотности битума и серобитумных вяжущих. Эти показатели определяли в соответствии с методическими указаниями, разработанными в СибАДИ [73], для проектирования составов асфальтобетонов по методу СибАДИ.
Исследование свойств серобитумных вяжущих на основе битумов БНД 60/90 и БН 60/90 показало (см. раздел 2):
1)дозировка серы до 20 % пластифицирует битум, при этом значительно повышаются трещиностойкость, пластичность и деформативность, снижается вязкость СБВ по сравнению с битумом;
2)введение серы более 20 % структурирует вяжущее – растут вязкость, теплостойкость, хрупкость, снижается растяжимость, повышаются индекс пенетрации и коэффициент структуры;
3)процесс кристаллизации серы продолжается более месяца, но наиболее интенсивно в первые 7 – 10 суток. В результате повышаются вязкость и температура размягчения вяжущих. Эти изменения тем значительнее, чем большее количество серы содержит СБВ;
4)в интервале температур 130 – 150 ºС вязкость СБВ равняется 0,10 – 0,15 Па·с, битума – 0,2 – 0,4 Па·с. При эксплуатационных температурах СБВ, содержащие свыше 20 % серы, имеют более высокую вязкость, чем битум. Повышение вязкости СБВ по сравнению с битумом наиболее заметно в интервале температур 25 – 60ºС. При темпе-
148
ратурах, близких к 0 ºС, разница в вязкости битума и СБВ незначительна (табл. 4.1).
Данные таблицы показывают, что при технологических температурах (перемешивание, укладка смеси) битум размягчается диспергированной в нем серой. При охлаждении сера кристаллизуется, и вязкость СБВ увеличивается в зависимости от количества кристаллизирующейся серы.
Следовательно, пластифицирующий эффект серы может быть использован при изготовлении асфальтобетонной смеси (снижение температур нагрева СБВ и минеральных материалов), а также для повышения удобоукладываемости и уплотняемости смеси.
Вязкость битума и серобитумных вяжущих |
Таблица 4.1 |
||||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вязкость динамическая, Па∙с, при скорости |
||||||
Вяжущее |
сдвига 0,05 с-1 и температуре, ºС |
|
|||||
|
5 |
30 |
60 |
90 |
|
120 |
|
БНД 60/90 |
1,2 ∙ 106 |
104 |
98,2 |
80,6 |
|
0,90 |
|
СБВ 60/90 (20 % серы) |
106 |
9,8 ∙ 103 |
95 |
46,1 |
|
0,58 |
|
СБВ 40/60 (40 % серы) |
3,5 ∙ 106 |
6,7 ∙ 104 |
410 |
92,3 |
|
0,75 |
|
Свойства минеральных материалов для асфальтобетонных смесей и сравнение свойств с требованиями нормативных документов даны в табл. 4.2 – 4.7.
|
Зерновой состав асбестового щебня |
Таблица 4.2 |
||||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Содержание зерен, мас. % на ситах с размерами |
||||||
Остаток |
|
|
|
отверстий, мм |
|
|||
|
|
20 |
|
10 |
|
5 |
|
менее 5 |
Частный, мас. % |
|
3,4 |
|
71,4 |
|
23,2 |
|
2,4 |
Полный, мас. % |
|
3,4 |
|
74,8 |
|
97,6 |
|
100 |
|
Зерновой состав известнякового щебня |
Таблица 4.3 |
||||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
Остаток |
|
Содержание зерен, мас. % на ситах с размерами |
||||||
|
|
|
|
отверстий, мм |
|
|||
|
|
20 |
|
10 |
|
5 |
|
менее 5 |
Частный, мас. % |
|
6,0 |
|
63,8 |
|
25,0 |
|
5,2 |
Полный, мас. % |
|
6,0 |
|
69,8 |
|
94,8 |
|
100 |
149
Свойства щебня асбестового и известнякового |
Таблица 4.4 |
|||
|
||||
|
|
|
|
|
|
Щебень |
|
Требования |
|
|
|
|
|
ГОСТ 8267-93, |
Показатель |
асбестовый |
известняко- |
|
ГОСТ 9128-97 |
|
|
вый |
|
к щебню |
|
|
|
|
для строитель- |
|
|
|
|
ных работ |
Истинная плотность, кг/м3 |
2720 |
2700 |
|
Не нормирует- |
|
|
|
|
ся |
Средняя плотность, кг/м3 |
2660 |
2650 |
|
То же |
Насыпная плотность в вибро- |
|
|
|
|
уплотненном состоянии, кг/м3 |
1532 |
1593 |
|
То же |
Пустотность в виброуплот- |
|
|
|
|
ненном состоянии, кг/м3 |
42,2 |
39,44 |
|
То же |
Модуль крупности |
1,76 |
1,85 |
|
То же |
Пористость, % объема |
2,2 |
2,95 |
|
То же |
Водопоглощение: |
|
|
|
|
мас. % |
0,74 |
0,87 |
|
То же |
об. % |
1,58 |
2,31 |
|
|
Дробимость при сжатии в ци- |
|
|
|
|
линдре, мас. %: |
|
|
|
Не более |
фракция 5 – 10 мм |
5,3 |
6,7 |
|
34 |
фракция 10 – 20 мм |
6,0 |
8,2 |
|
|
Содержание зерен неправиль- |
|
|
|
Не выше 15 – |
ной формы, мас. % |
30 – 36 |
|
|
35 в зависимо- |
|
|
|
|
сти от типа ас- |
|
|
|
|
фальтобетона |
Содержание пылевидных и |
3,25 |
|
|
|
глинистых частиц, удаляемых |
(волокна |
1,68 |
|
Не более 2,0 |
при отмучивании, мас. % |
асбеста) |
|
|
|
Марка горной породы по |
|
|
|
Не ниже 400 – |
прочности |
1200 |
1200 |
|
1200 |
|
|
|
|
в зависимости |
|
|
|
|
от типа, вида и |
|
|
|
|
марки асфаль- |
|
|
|
|
тобетона |
150