
состоящий из тонких и гибких стекловидных волокон, получаемых из силикатных расплавов.
Минераловатные прошивные маты выпускаются размерами: по длине 1000–2500 мм, по ширине 500–1000 мм, по толщине 40–100 мм (с интервалом 10 мм) и применяются для изоляции тепломеханического оборудования и трубопроводов диаметром болееИ273 мм.
Стеклянная вата и изделия из нее.Стеклянная вата является вы-
сокоэффективным теплоизоляционным материалом и применяется для изоляции оборудования и трубопроводов. Сырьем является кварцевый песок, известь, сода. Предельная температура применения– 450 °С.
и ньювель. Это высокоэффективные материалы, которые используют-
Технические характеристики теплоизоляционных, защитнопокровных и пароизоляционных материалов и изделий приведены в
табл. П.1 приложения.
Магнезиальные материалы. К этойДгруппе относятся совелит
происходит следующим о разом:
ся при изоляции оборудования электростанций. Совелит состоит из смеси углекислотных солей магния кальция с асбестом. Его выпускают в форме плит, скорлуп. Ньювель изготавливается в виде порошка, из которого на месте монтажаАформируют сегменты и скорлупы.
а) от теплонос теля к внутренней поверхности ограждающей стенки посредством совместного действия конвекции, излучения и
б4. Краткие сведения по теплообмену
КонвективныйПроцесс передачи теплоты в изолированном горячем объекте
теплопроводности; Сб) от внутренней поверхности ограждения к ее наружной по-
верхности посредством теплопроводности; ) от наружной поверхности изоляционной конструкции в окру-
жающую среду посредством конвекции, излучения и теплопроводности. теплообмен характеризуется коэффициентом те-
плоотдачи α, Вт/(м2.К).
В работе [7] представлена методика экспериментального определения коэффициента теплоотдачи для горизонтального трубопровода и свободной конвекции.
Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к внутренней поверхности ограждения αВ зависит от рода теплоносителя, температу-
7

ры, скорости его движения и диаметра трубопроводов. Он определяется по эмпирическим формулам, имеет относительно большие значения и на расчеты тепловой изоляции существенно не влияет. Для
насыщенного пара αВ ≈10000 Вт/(м2.К). Для перегретого пара с тем-
пературой 550 °С при диаметре паропровода 108 мм αВ = 6400 Вт/(м2.К). Для воды под давлением в зависимости от температуры и
скорости течения и диаметров трубопроводов αВ доходит до 46000
Вт/(м2.К). Термическое сопротивление RВ = 1/αВ ничтожно мало, и поэтому при расчетах им можно пренебречь.
Для практических расчетов тепловой изоляции при значитель-
ных температурных перепадах коэффициент теплоотдачи αН |
от на- |
|||||||
ружной поверхности в окружающую среду принимается приближен- |
||||||||
но по табл. 1. |
|
|
|
|
Таблица 1 |
|||
|
Коэффициенты теплоотдачи от наружной поверхности |
|||||||
|
|
|
|
|||||
|
|
в окружающую среду [5] |
И |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
Характер |
|
Коэффициент теплоотдачи αН, Вт/(м2.К) |
|
||||
|
|
В закрытом |
На открытом воздухе при скорости |
|
||||
|
объекта |
|
|
|||||
|
|
помещении |
|
ветра, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
5 |
10 |
|
15 |
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
Цилиндрические поверх- |
|
|
|
|
|
|
|
|
ности с диаметром менее |
|
|
|
|
|
|
|
|
2000 мм. |
|
10 |
21 |
29 |
|
35 |
|
|
Плоские поверхности и |
|
А12 23 |
|
|
|
|
|
|
цилиндрические с диамет- |
|
|
|
|
|
||
|
ром более 2000 мм |
|
35 |
|
46 |
|
При прокладке теплопровода на открытом воздухе коэффициент |
||||
теплоотдачи от наружной поверхности может быть определен по эм- |
||||
|
б |
|||
пир ческой формуле в зав симости от скорости ветра w [5] |
||||
При |
αH =11,6 + 7 |
|
. |
|
w |
||||
|
|
|
||
С |
|
|
|
|
отсутствии сведений о скорости ветра принимаются данные, соответствующие скорости ветра 10 м/с.
Для изолированных горячих трубопроводов, расположенных внутри помещений, при температурах на поверхности изоляции в пределах до 150 °С [5]:
αН =10,3+0,052(tK −tH ),
8

где tК , tН – температуры на поверхности изоляционной конструкции и окружающего воздуха.
Для изолированной плоской поверхности, расположенной внутри помещения
α = 9,8 +0,069(t −t ).
–соблюдение определенных нормДпотерь теплотыИ;
–поддержание заданной температуры на поверхности изоляционной конструкции;
–обеспечение максимально допустимого падения температуры теплоносителя;
–соблюдение определенныхАгабаритов и массы изоляционных конструкций.
При расчете тепловой изоляции по установленным нормам по-
терь теплоты известными являются нормы потерь теплоты (q, ql – потери теплоты изолированнойбплоской стенкой и трубопроводом), температура теплоносителя t и окружающего воздуха tН и, следова-и HН K
С |
2 |
1 |
6 5 4 3 |
По этим данным определяется необходимое полное термическое сопротивление изолированного объекта:
– для плоской поверхности R = ∆t / q;
– для цилиндрической поверхности Rl = ∆t / ql.
9
В общем случае процесс передачи теплоты в изолированном плоском объекте (рис.1) определяется коэффициентом теплопередачи
к = |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
1 |
+ ∑ |
δi |
+ |
δИЗ |
+ |
1 |
ИЗ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
α |
Н |
|
λ |
i |
|
|
λ |
ИЗ |
α |
В |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где δИЗ , δi – толщины изоляции и отдельных слоев ограждения; λ ,
λi – коэффициенты теплопроводности изоляции и отдельных слоев ограждения.
5. Максимально допустимые потери теплоты изолированными объектами электростанций и тепловых сетей
По мере роста производства теплоизоляционных материалов и совершенствования способов выполнения теплоизоляционных работ, нормы тепловых потерь регулярно пересматриваются с целью снижения температуры на поверхности изолируемого объекта, а, следовательно, и величины тепловых потерь через изоляцию.
|
Максимально допустимые потери теплоты изолированными |
||
|
|
|
Д |
объектами электростанций приведены в «Нормах проектирования те- |
|||
плоизоляции». Эти нормы разра отаны применительно к стоимости |
|||
условного топлива за одну тонну. При определении норм потерь теп- |
|||
лоты расчетный срок служ ы теплоизоляционных конструкций неза- |
|||
в с мо от х местонахожденияА– 10 лет для конструкций минерало- |
|||
стекловатных 15 лет для конструкций из формованных изделий. |
|||
|
|
б |
|
|
В 2013 году введен свод правил СП 61.13330.2012. Тепловая |
||
СН |
|
|
|
золяц я оборудован я трубопроводов. Актуализированная редак- |
|||
ц я |
П 41-03–2003 [5]. |
|
внутри«Нормы допуст мых потерь» (табл. П.2 приложения) составлены для трубопроводов д аметром 10–2000 мм и для плоской поверх-
ности с расчетной температурой окружающего воздуха 25 °С для объектов помещений и с расчетной среднегодовой температурой наружного воздуха 5 °С для наружных объектов.
Приведенные нормы должны применяться ко всем объектам котельной, за исключением оборудования, работающего на уходящих газах (дымососы, золоуловители и газопроводы уходящих газов), и к объектам машинного зала (оборудование, трубопроводы и арматура).
10
Для оборудования, работающего на отходящих газах, потери теплоты определяются из технологических соображений:
а) с целью исключения осаждения влаги на внутренних поверхностях оборудования (в этом случае температура внутренней среды должна быть выше точки росы, и расчет изоляции в этих условиях производят по заданной температуре на поверхности изоляции);
б) с целью предотвращения перегрева воздуха в помещениях. Наружные объекты с теплоносителем, не имеющим полезного
использования, изолируются только в местах работы обслуживающего персонала в целях предохранения от ожогов.
Для водяных трубопроводов тепловых сетей в подземных непроходных каналах и при бесканальной прокладке в грунте для каждой трубы, а также суммарные для двух труб максимально допусти-
мые потери теплоты приведены в табл. П.4 и П.5. |
И |
|
|
6. Теплотехнические расчеты теплоизоляционных конструкций |
|
горячего оборудования и трубопроводов |
|
Расчет толщины изоляции трубопровода |
|
Д |
|
по нормам тепловых потерь |
|
Значение полного термического сопротивления теплоизоляционной конструкции горячего тру опровода определяется из заданных условий по
формуле |
|
|
|
|
АR = (t −t ) / q . |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
l |
В |
H |
l |
|
|
|
|
|
ется |
Толщ на основного слоя изоляции трубопровода δИЗ определя- |
|||||||||||||
з формул |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
б |
ln dИЗ + 2δП |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
ln dИЗ |
|
|
|
||||||
R |
= R |
+ R |
+ R |
= |
dH |
+ |
|
dИЗ |
|
+ |
1 |
; |
||
l |
l ИЗ |
|
lП |
lН |
|
|
|
2πλП |
|
|
παН (dИЗ + 2δП ) |
|
||
|
и2πλИЗ |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δИЗ = |
dH dИЗ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
dН |
−1 . |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
|
Здесь RlИЗ , RlП |
и RlН – термические сопротивления основного |
||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
слоя, защитного покрытия цилиндрической конструкции и теплоот-
11

дачи от поверхности конструкции к окружающему воздуху; dН , dИЗ – |
||||
диаметры изолируемого трубопровода и основного слоя изоляцион- |
||||
ных конструкций; δИЗ , δП – толщина основного слоя и защитного по- |
||||
крытия изоляционной конструкции; |
λИЗ , λП – коэффициенты тепло- |
|||
проводности основного слоя изоляции и защитного покрытия изоля- |
||||
ционной конструкции; αН |
– коэффициент теплоотдачи от наружной |
|||
поверхности в окружающую среду. |
|
|||
|
Задача 1. Выбрать теплоизоляционную конструкцию (рис. 2.) и |
|||
определить с учетом нормативных потерь толщину основного слоя |
||||
изоляции трубопровода перегретого пара диаметром dН = 273 мм с |
||||
температурой теплоносителя t = 570 °С. Трубопровод расположен в |
||||
помещении с расчетной температурой воздуха t = 25 °С. |
||||
|
Решение. |
|
|
|
|
1. Выбирается теплоизоляционная конструкция: |
|||
|
а) основной нижний слой изоляции – вулканитовые сегменты; |
|||
|
б) основной верхний слой изоляции – минераловатныеИплиты на |
|||
синтетической связке; |
|
|
||
|
в) покрывной слой – кожух из оцинкованной стали толщиной |
|||
0,63 мм. |
|
|
Д |
|
|
tК |
|
|
|
tН |
|
tМ ~ t`ИЗ КОНС |
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
|
|
ql |
|
|
|
|
|
|
2 |
Рис. 2. Теплоизоляционная |
|
|
|
|
||
|
|
|
Аконструкция: 1 – трубопро- |
|
|
|
|
3 |
вод; 2 – вулканитовые сег- |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
менты; 3 – минераловатные |
|
|
|
|
δП |
плиты; 4 – покрывной слой |
|
|
б |
|
|
|
|
dH |
δ'ИЗ |
|
|
|
δ''ИЗ |
|
|
|
|
d'ИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
иd''ИЗ |
|
|
|
|
2. Определяются: |
|
|
|
|
а) нормативные тепловые потери по табл.П.3 или [5] ql = 360 Вт/м; |
|||
|
б) полное термическое сопротивление изоляционной конструк- |
|||
Сции по формуле |
|
|
||
|
|
|
12 |
|
R |
= |
t −tH |
= 570 −25 =1,51 К м/Вт; |
|
|||
l |
|
ql |
360 |
|
|
|
|
в) значение средней температуры вулканитового слоя изоляции |
|||||||||||||||||||||||||||||||
при температуре tМ |
|
|
= 300 °С (предельная температура применения |
||||||||||||||||||||||||||||||
минераловатных плит) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И2 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tCP |
= |
570 +300 |
= 435 о С; |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г) коэффициент теплопроводности вулканитового слоя изоляции |
|||||||||||||||||||||||||||||||
(см. табл. П.1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
′ |
= 0,079 + 0,00015tCP = 0,079 |
+ 0,00015 435 |
= 0,144 Вт/(м |
2 |
К); |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
λИЗ |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
д) коэффициент теплопроводности минераловатных плит при |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dH |
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
||||||||||||
средней температуре |
|
tСР = 175 °С (см. табл. П.1) |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
′′ |
|
|
|
0,039 + 0,00022tCP = 0,0775 Вт/(м К); |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
λИЗ = |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
е) коэффициент теплоотдачи αН = 10 Вт/(м2.К) (см. табл. 2). |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
3. Толщина вулканитового слоя изоляции определяется по формуле |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
dИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
Rl′ИЗ = |
|
|
|
dH |
= t −tМ = 570 −300 = 0,75 К м/Вт; |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
Конструктивный |
′ |
|
|
|
|
|
ql |
|
|
|
360 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
2πλИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ln |
dИЗ |
|
= 2πλ |
ИЗ |
0,75 = 2π 0,144 0,75 = 0,678; |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
273 |
|
|
|
|
||
|
|
dИЗ |
=1,97, |
|
|
тогда δ |
|
|
= |
dH dИЗ |
|
|
= |
(1,97 −1)=132 мм. |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ИЗ |
|
|
|
|
|
|
−1 |
|
||||||||||||||||||
КОНС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
d |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||
|
|
d |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
δ′ |
|
|
|
|
|
|
|
вная толщ на вулканитового слоя принимается как |
|||||||||||||||||||||||||
ИЗ. |
|
|
= 140 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диаметр d'ИЗ.КОНС = dН + 2δ'ИЗ.КОНС = 553 мм. |
||||||||||||||||||||
|
|
4. Межслойная температура определяется по формуле |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
КОНС |
|
|
|
553 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
dИЗ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln 273 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Rl′ИЗ.КОНС = |
|
|
dH |
|
|
= |
|
= 0,781 К м/Вт; |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
2π 0,144 |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2πλИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
′ |
КОНС |
= t |
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
tИЗ. |
− ql Rl ИЗ.КОНС = 570 −360 0,781 = 289 °С. |
|
|
13
5. Толщина верхнего основного слоя изоляции из минераловатных плит определяется по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
′′ |
|
|
Rl |
|
|
′ |
|
|
|
|
|
′ |
+ |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
RlИИ = |
|
−(R |
'lИИ.КОНС +RlH )= Rl − RlИИ.КОНС |
|
|
′′ |
|
|
. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2δП ) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
παН (dИЗ + |
||||||
Принимаем конструктивную толщину верхнего основного слоя |
||||||||||||||||||||||
изоляции δ''ИЗ = 80 мм, тогда диаметр изоляции |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
d''ИЗ = d'ИЗ.КОНС + 2δ''ИЗ = 553 + 2 80 = 713 мм = 0,713 м; |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R′′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|||||
|
=1,51 |
− |
0,781+ |
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,684 К |
м/Вт. |
|||||||||
l ИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π 10(0,713 +2 0,00063) |
|
|
|
|
|
|
|||||
6. Тепловые потери для принятой изоляционной конструкции |
||||||||||||||||||||||
определяются по формуле |
А |
|
|
|
И |
|||||||||||||||||
|
|
ql′ = |
|
|
|
|
t −tH |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Rl′ИЗ.КОНС + Rl′′ИЗ + Rl H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
570 −25 |
|
=361 Вт/м. |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
0,781+0,684 + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
π 10(0,713 +2 0,00063) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Тепловые потери для принятой изоляционной конструкции |
||||||||||||||||||||||
При |
|
|
с нормативными |
|
тепловыми потерями |
|||||||||||||||||
практически |
|
совпадают |
|
|
||||||||||||||||||
ql = 360 Вт/м (п. 2а расчета). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
знач тельном расхождении ql и q'l |
следует изменить тол- |
|||||||||||||||||
щ ну δ''ИЗ в п. 5 |
расчет повторить. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
7. Температура на поверхности изоляции определяется по формуле |
||||||||||||||||||||||
С |
|
(R |
′ |
|
|
|
′′ |
)= 570 − |
361 (0,781+ 0,5684)= 41 |
|
|
|||||||||||
t |
K |
= t − q |
|
+ |
R |
|
°C. |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
l |
бl КОНС l КОНС |
|
|
|
|
|
|
14

|
Расчет толщины изоляции плоской стенки по нормам |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
тепловых потерь |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Если задана норма потерь теплоты q и известны температуры |
|||||||||||||||||
t и tН , то термическое сопротивление основного изоляционного слоя |
||||||||||||||||||
RИЗ плоской стенки (рис. 3) определяется из уравнения |
|
|
|
|||||||||||||||
|
t |
|
|
|
tH |
|
|
R |
|
|
= R −(R |
|
+ R |
|
)= R |
|
δП + |
|
|
|
|
|
|
|
ИЗ |
|
П |
H |
− |
1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λП |
. |
|||
|
1 |
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
αH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При диаметре оборудования более |
||||||||||
|
2 |
|
|
|
δИЗ |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 м расчеты изоляции могут произво- |
||||||||||||
Рис. 3. Теплоизоляционная |
|
диться по формулам для плоской |
||||||||||||||||
|
стенки. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
конструкция: 1 – ограждение; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
2 – изоляция |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Значение полного термического сопротивленияИопределяется по |
|||||||||||||||||
заданным нормам потерь теплоты и известному температурному пе- |
||||||||||||||||||
репаду |
R = (t −tH ) |
/ q . |
Термическое |
сопротивление |
изоляционного |
|||||||||||||
слоя RИЗ |
=δИЗ / λИЗ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Задача 2. Выполнить расчет толщиныДизоляции плоской стенки |
|||||||||||||||||
(рис. 4) по нормам тепловых потерь. Выбрать теплоизоляционную |
||||||||||||||||||
конструкцию и определить толщину изоляции деаэратора диаметром |
||||||||||||||||||
более 2 м, ра отающего при температуре 160 °С; деаэратор располо- |
||||||||||||||||||
жен в помещен |
|
с расчетной температурой воздуха tН = 25 °С. Ос- |
||||||||||||||||
новной слой |
золяц |
|
А |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
– м неральная вата в обкладке из металличе- |
||||||||||||||||||
ской |
|
. |
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
t |
|
|
|
|
tH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
q |
|
|
|
Рис. 4. Теплоизоляционная конструк- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ция: 1 – ограждение; 2 – защитное по- |
|||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
крытие; 3 – изоляция |
|
|
|
||||||
|
сетки |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
3 |
|
|
|
|
αН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δП |
|
|
|
δИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Решение.
Определяются:
а) нормативные тепловые потери по табл.П.2 или [5] q = 56 Вт/м2; б) полное термическое сопротивление изоляции
R = R |
ИЗ |
+ |
|
1 |
|
= |
t −tH |
= |
150 −25 = 2,23 К м/Вт; |
||||||||||||||||||||||
αН |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
56 |
|
|
|
|||||||||||||||
в) значение средней температуры минеральной ваты |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tСР = |
|
160 + 25 |
|
= 92,5 °С; |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
Д |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
г) коэффициент |
|
|
теплопроводности |
минераловатной изоляции |
|||||||||||||||||||||||||||
(табл. П.1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λИЗ = 0,038 + 0,00021 tСР = 0,0574 Вт/(м2 К); |
|||||||||||||||||||||||||||||||
д) коэффициент теплоотдачи αН = 12 Вт/(м2.К) И(табл. 1). |
|||||||||||||||||||||||||||||||
2. Определяется термическое сопротивление изоляционного слоя |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
б |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
RИЗ |
= |
R − |
1 |
|
|
|
= 2,23 − |
= |
2,15 К м/Вт; |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αH |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|||||||
3. Определяется толщина изоляционного слоя |
|||||||||||||||||||||||||||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
δИЗ = RИЗλИЗ = 2,15 0,0574 = 0,123 м. |
||||||||||||||||||||||||||||
4. Конструкт вная толщинаАминеральной ваты принимается |
|||||||||||||||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δИЗ КОНС = 125 мм. |
|||||||||||||||||||
5. Определяется полное термическое сопротивление изоляцион- |
|||||||||||||||||||||||||||||||
ной конструкц |
|
|
|
1 |
|
|
|
δИЗ + |
1 |
|
|
0,125 |
|
1 |
|
||||||||||||||||
R = R |
ИЗ |
+ |
= |
= |
+ |
= 2,37 К м/Вт. |
|||||||||||||||||||||||||
α |
|
|
|
0,0547 |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
Н |
|
|
|
λ |
ИЗ |
|
α |
Н |
12 |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
6. Тепловой поток через конструкцию |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
q = |
t −tH |
|
= |
150 − 25 |
= 52,7 Вт/м2 . |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
2,37 |
|
|
|
|
|
|
|
16

7. Температура на поверхности изоляции определяется по формуле
tK |
= t −q RИЗ = t −q |
δИЗ КОН |
=160 −46,1 |
0,125 |
= 59,6 °С. |
|
λИЗ |
0,0574 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||||
|
Определение толщины изоляционного слоя холодного трубопровода |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Изоляция |
|
холодных |
трубопроводов |
должна |
обеспечивать |
||||||||||||||||||||
недо-пущение конденсации водяного пара из воздуха на наружной |
|||||||||||||||||||||||||||||
поверх-ности и уменьшение теплопритоков через стенку трубы. |
|||||||||||||||||||||||||||||
Увлажнение теплоизоляции вызывает существенное повышение |
|||||||||||||||||||||||||||||
теплопроводно-сти, так как теплопроводность воды (λВОД = 0,58 Вт/ |
|||||||||||||||||||||||||||||
(м.К)) примерно в 25 |
раз |
больше |
|
|
теплопроводности |
сухого |
|||||||||||||||||||||||
неподвижного |
|
|
воздуха |
|
|
|
|
((λВ = 0,023 Вт/(м.К)). При низких |
|||||||||||||||||||||
температурах вода в порах минера-ла замерзает и приводит к |
|||||||||||||||||||||||||||||
возрастанию его теплопроводности, так как теплопроводность льда |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
(λЛ = 2,2 Вт/(м.К)) почти в 100 раз больше те-плопроводности |
|||||||||||||||||||||||||||||
воздуха. Изоляционный материал при наличии влаги может |
|||||||||||||||||||||||||||||
подвергаться гниению, в нем могут образовываться грибки и |
|||||||||||||||||||||||||||||
плесень. |
|
образования |
влаги на поверхности трубопрово- |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Для избежания |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
дов (рис. 5) нео ходимо, что ы температураДповерхности tК была вы- |
|||||||||||||||||||||||||||||
ше температуры точки |
сы tР воздуха в помещении при влажности |
||||||||||||||||||||||||||||
ϕН |
, т. е. tК > tР . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
tН |
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
tК |
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ϕН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С |
|
|
|
|
|
|
|
αН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qМАХ |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
δИЗ |
|
|
|
δИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q0 |
|
|
|
|
q' |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dH DKP |
|
d'ИЗ |
dИЗ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
dИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Рис. 5. Теплоизоляционная конструк- |
|
|
|
Рис. 6. Характер изменения |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
ция холодного трубопровод |
|
|
|
плотности теплового потока |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
холодного трубопровода |
17
Если пренебречь термическим сопротивлением теплоотдачи от внутренней поверхности и стенки трубы, то плотность теплового потока через изолированную трубу на 1 м длины в стационарном режиме может быть определена как
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π(t |
−t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π(t |
H |
|
−t |
K |
) |
||||||||||||
|
|
q = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
+ |
|
|
1 |
|
ln |
d ИЗ |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αH d H |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
αH d H |
|
2 |
λ |
|
|
d H |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Первый член выражения характеризует теплопередачу через |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
изоляцию с учетом допущений, второй – теплоотдачу от наружного |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
воздуха к поверхности теплоизоляции. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||||||||||||||||||||||
|
Из последнего уравнения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
t |
H |
−t |
K |
|
|
|
|
|
α |
H |
d |
ИЗ |
|
|
|
|
d |
ИЗ |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1/ 1+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
tH −t |
|
|
2 λИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d H |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Для выполнения условия tК > tР должно быть |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
t |
H |
−t |
P |
|
|
|
|
|
α |
H |
d |
ИЗ |
|
|
|
|
d |
ИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
>1/ 1+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
−t |
|
2 |
λ |
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
ИЗ |
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
||||||||||||||||
|
Или в виде, удо ном для вычислений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
tH −tP |
|
|
|
|
αH dИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
0,95 |
|
|
|
|
ln |
dИЗ |
|
|
(1) |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
t |
H |
−t |
=1/ 1+ |
|
2 λ |
ИЗ |
d |
H |
. |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
В последнем уравнен |
|
|
|
|
|
искомая величина dИЗ (или δИЗ = 0,5(dИЗ – dН)) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
содерж тся в неявном в де. Решать его следует численным методом (метод |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
полов нного делен я, методпоследовательного приближения). |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Проведем |
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
сленный эксперимент над уравнением (1). В интер- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
вале [dН , DКР] (р с. 6) увеличение толщины теплоизоляционного |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
слоя |
|
вредный теплоприток. |
|
При критическом диаметре |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
изоляции DКР = 2λИЗ |
/ αH |
|
|
|
тепловой поток через изоляцию трубопро- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
увеличивает |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
вода достигает максимального значения (рис. 6). При решении урав- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нения (1) необходимо выбирать dИЗ > DКР, поэтому для изоляции хо-
лодных трубопроводов следует применять материалы с малым λИЗ. Особенно важно уменьшение DКР при изоляции трубопровода диаметром менее 50 мм. Анализ показывает, что уменьшение теплопритока через стенку трубы возможно только при dИЗ > d'ИЗ, так как толь-
18
ко тогда плотность теплового потока q' через изоляцию станет меньше плотности теплового потока q0 через стенку неизолированной трубы.
Значение d'ИЗ определим из условия q' > q0 :
|
|
|
|
|
|
|
π(tH −t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
π(tH −t) |
. |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
d |
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
ИЗ |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
α |
|
d |
′ |
|
2 λ |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
α |
H |
H |
|
|||||||||||||||||||
|
|
H |
|
|
|
|
ИЗ |
|
|
H |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
Отсюда |
|
|
|
|
ИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
ln d |
′ |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
. |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИЗ |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 λИЗ |
|
|
|
dH |
|
|
αH dH |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
αH dИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
Умножим левую и правую часть последнеговыражения на αH d' З : |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1+ |
|
αН d'ИЗ ln d |
′ |
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ИЗ = d |
ИЗ . |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 λИЗ |
|
|
dH |
|
|
|
dH |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Так как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αH |
|
= |
|
|
1 |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
DКР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 λИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
+ |
|
|
dИЗ |
|
|
ln |
dИЗ |
|
= |
|
dИЗ |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КР |
|
|
|
H |
|
|
Дd |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Уменьшение теплопритока к изолированному трубопроводу |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
возможно лишь при со людении неравенства |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АИЗ ИЗ КР |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
+ |
|
|
|
ln |
d |
|
|
|
> |
|
dН . |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
DКР |
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Изоляц ю холодного трубопровода следует производить таким |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
образом: зол |
бруемую поверхность трубы очищают и покрывают |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
слоем б тума для защ ты от коррозии и для приклеивания теплоизо- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ляц онного матер ала. На теплоизоляцию наклеивают пароизоляци- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
онную бумагу |
|
|
наносят битумную мастику. По бумаге трубопро- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вод обматывают мягкой стальной проволокой по спирали, после чего покрывают проволочной сеткой, на которую наносят асбестоцементную штукатурку. Высохшую штукатурку оклеивают мешковиной и окрашивают масляной краской.
19
Задача 3. По трубопроводу диаметром dH = 57 мм протекает холодный пар холодильного агента при температуре t = –45 °C. Трубопровод проходит по помещению, температура воздуха в котором
tН = 30 °C, а относительная влажность ϕН = 75 % . Определите необ-
ходимую толщину теплоизоляционного слоя δИЗ (материал изоляции – |
||||||||||||||||||
пенополистирол λИЗ = 0,05 Вт/(м.К)). |
|
|
|
|
|
|
И |
|||||||||||
Решение. Во избежание образования влаги на поверхности тру- |
||||||||||||||||||
бопровода необходимо, чтобы температура наружной поверхности |
||||||||||||||||||
трубопровода была выше температуры точки росы tР воздуха в поме- |
||||||||||||||||||
щении. При tН |
= 30 °С и ϕН |
|
= 75 % согласно h– d диаграмме, |
|||||||||||||||
tР = 25,2 °С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
Д |
||||
Толщина изоляции из условия недопущения конденсации влаги |
||||||||||||||||||
на поверхности ограждения определяется из равенства |
||||||||||||||||||
|
|
|
tH |
−tP |
|
|
|
|
αH dИЗ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
dИЗ |
|
|||||||||
|
0,95 |
|
|
|
|
А |
. |
|||||||||||
|
|
|
|
tH −t |
|
|
|
|
|
2 λИЗ |
|
dH |
|
|||||
где αH – коэффициент теплоотдачи к наружной поверхности трубо- |
||||||||||||||||||
провода, αH = 7 Вт/(м2.К); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
бл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
d ИЗ − наружный диаметр изолированной трубы, |
|
|||||||||||||||||
d ИЗ = d H +2 δИЗ ; λИЗ |
= 0,05 Вт/(м К) – коэффициент теплопровод- |
|||||||||||||||||
ности изоляционного слоя. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
7 |
d ИЗ |
|
d ИЗ |
|
||||||
|
|
30 |
−25,2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
0,95 |
30 |
+45 |
=1/ 1+ |
2 |
0,05 |
ln |
0,057 |
|
, |
||||||||
откуда d ИЗ ln(d |
ИЗ / 0,057)= 0,2206 |
. Это равенство решают методом по- |
||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
следовательного пр |
|
|
|
жения, задаваясь δИЗ. |
|
|
|
|||||||||||
Пр н маем δИЗ = 65 мм. Тогда dИЗ = 0,57 + 2 0,065 = 0,187 м. |
||||||||||||||||||
|
|
0,187 ln 0,187 |
|
= 0,222 ≈0,2206. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,057 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, толщина изоляции трубопровода из условия недопущения конденсации пара из воздуха составляет 65 мм.
Критический диаметр изоляции
DКР = 2 λИЗ /αH = 2 0,05 / 7 = 0,0143 м =14,3 мм.
20

|
Уменьшение теплопритока возможно лишь при соблюдении |
||||||||||
неравенства |
|
1+ d ИЗ |
ln d ИЗ |
> d КР ; |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
DКР |
d Н |
d H |
|
|
|
|
|
|
левая |
часть |
1+(0,187 / 0,0143)ln(0,187 / 0,057)=16,72; |
правая |
часть |
|||||||
0,187 / 0,057 = 3,28; |
16,72 > 328. |
Неравенство соблюдено. Следова- |
|||||||||
тельно, изоляция уменьшит теплопритоки в холодный трубопровод. |
|||||||||||
|
Расчет тепловой изоляции по заданной температуре |
|
|||||||||
|
|
|
поверхности изоляции |
|
|
|
|
|
|||
|
Такие расчеты ведутся для предохранения обслуживающего |
||||||||||
персонала от ожогов. При этом тепловые потери не ограничиваются. |
|||||||||||
Данными для расчета являются: температура теплоносителя t, окру- |
|||||||||||
жающего воздуха tН и на поверхности изоляции tИЗИ, диаметр изоли- |
|||||||||||
руемого трубопровода dН (для цилиндрических объектов). |
|
||||||||||
|
Толщина изоляции δИЗ вычисляется по следующим формулам. |
||||||||||
|
1. Для поверхностей цилиндрических с диаметром более 2 м и |
||||||||||
плоских (рис. 7). |
|
|
Д |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Если прене речь термическим сопротивлением теплоотдачи от |
||||||||||
теплоносителя к стенке (1/αB = 0 ) и термическим сопротивлением |
|||||||||||
металлической |
|
(δСТ / λCT |
= 0 ), то коэффициент теплопередачи |
||||||||
огражден я можно найти по формуле (2) |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|||
tИЗ |
αВ |
|
|
|
1 |
|
δ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
+ |
|
ИЗ |
(2) |
|||
αH |
б |
k =1/ |
αH |
|
|
. |
|||||
|
|
λИЗ |
|
||||||||
tH |
|
t |
|
q = k(t −tH )=αH (tИЗ −tH ). |
(3) |
||||||
q |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стенки1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рис. 7. Конструкция ограж- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
дения: 1 – теплоизоляция; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 – стенка металлическая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
|
|
|
|
|
|
|

Подставляя (2) в (3) получим
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t −tH |
|
=αН (tИЗ −tH ). |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
δИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Отсюда |
|
|
|
|
|
αH |
λИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИЗ |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λИЗ (t −tИЗ ) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δИЗ |
= |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αН (tИЗ −tH ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
2. Для трубопроводов диаметром 2 м и менее (рис. 8). |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Плотность |
теплового |
потока |
через |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
tН |
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
изолированную |
трубу |
длиной |
1 м |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
можно определить как |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
ϕН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π(t −tH ) |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
αН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q = |
|
|
|
|
|
dИЗ |
δ |
= |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
+ |
|
1 |
|
ln |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αH dИЗ |
|
|
2 λИЗ |
dH |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
dH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= π(tИЗ −tH ). |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
dИЗ |
|
табл |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Рис. 8. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αH dИЗ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
После прео разования последнего выражения получим |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
сти |
|
|
|
d ИЗ |
|
|
2 |
λИЗ |
(t −t |
ИЗ ) |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d ИЗ lnАd = α (t −t |
) |
. |
|
|
|
|
|
(5) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
Н ИЗ |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
В формулах (4) (5) коэффициент теплоотдачи поверхности |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
золяц окружающему воздуху αН принимают по табл. 2, а коэффи- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
по |
|
|
. П.1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
ц ент теплопроводно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача 4. Выполн ть расчет тепловой изоляции плоского огражден я по заданной температуре изоляции (рис. 7). Определить толщину основного слоя изоляции с температурой теплоносителя t = 500 °C. Температура поверхности изоляции tИЗ = 50 °С. Температура наружного воздуха tН = 25 °C.
22
Решение. 1. Выбирается изоляция: минераловатные плиты на синтетическом связующем.
2. Значение средней температуры изоляции
|
|
|
|
|
t |
= |
|
|
500 +50 |
|
= 275 °С. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
СР |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
средней |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. |
Коэффициент теплоотдачи αН = 12 Вт/(м2.К) (табл. 2). |
|||||||||||||||||||
5. |
Определяется толщина изоляционного слоя по формуле (4) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(три слоя |
поверхности Аизоляции (рисД. 8). Определить толщину |
|||||||||||||||||||
температуре |
||||||||||||||||||||
|
|
|
б2 |
|
|
|
|
|||||||||||||
изоляции с температурой теплоносителя t = 450 0C. Температура по- |
||||||||||||||||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
верхности изоляции tИЗ |
= 60 0C. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Решение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1. |
Вы |
рается золяц |
я: известково-кремнеземистая. |
|||||||||||||||||
2. |
Значен е средней температуры изоляции |
|
||||||||||||||||||
С |
|
|
|
t |
СР |
= |
|
|
450 + 60 |
= 255 °С. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3. Коэфф ц ент теплопроводности |
известково-кремнеземистой |
|||||||||||||||||||
изоляци при средней температуре (ГОСТ 24748–2003) [3] |
||||||||||||||||||||
|
|
λИЗ = 0,06 + 0,00012 tСР = 0,091 Вт/(м К). |
||||||||||||||||||
4. |
Коэффициент теплоотдачи αН = 10 Вт/(м2.К) (табл. 2). |
|||||||||||||||||||
5. |
Определяется толщина изоляционного слоя по формуле (5) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
d ИЗ ln |
|
|
d ИЗ |
|
= |
2 0,091 |
|
|
(450 −60) |
. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
0,273 |
|
|
10 (60 −25) |
|
(60 −25) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23