869
.pdfА |
N |
|
|
500 |
13,1 см2. |
|
|
|
|||
3 |
2 Ry |
2 |
2 24 0,798 |
|
|
|
|
||||
По сортаменту (ГОСТ 8240-97) принимаем швеллер № 12 с фак- |
|||||
тической площадью Афакт 13,3 |
см2, iy3 4,79см. Максимальная гиб- |
||||
|
3 |
|
|
|
|
кость
3 l 0,7 380 56. i3 4,79
Условная гибкость
|
|
|
|
|
Ry |
56 |
|
240 |
|
1,91. |
|
|
|
|
|||||||
|
Е |
2,06 105 |
|
|||||||
3 |
|
3 |
|
|
|
|
По табл. П3.1 методом интерполяции определяем фактический коэффициент продольного изгиба 3факт = 0,839.
Проверяем условие устойчивости (10):
|
2 |
|
|
|
N |
|
|
500 |
|
22,4 кН/см2 < (Ry = 24 кН/см2). |
|||||
факт Aфакт |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
0,839 2 13,3 |
|||||||||||
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Условие устойчивости выполняется, при этом |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
3факт 3 |
|
100% |
|
0,839 0,798 |
|
|
100% 5,1% 5%. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
0,798 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, подбор номера швеллера окончен. Чтобы убедиться, что мы подобрали минимальный швеллер, удовлетворяющий условию устойчивости (10), можно проверить ближайший меньший номер в сортаменте (швеллер № 10).
Чтобы стержень являлся равноустойчивым должно выполняться условие (20). Обозначим расстояние между центрами тяжести швеллеров с. По аналогии с осью y можно записать выражение для момента инерции всего сечения относительно оси x:
J x Jxi ai2 Ai , |
(23) |
где Jxi – момент инерции i-ый фигуры относительно собственной оси x;
Аi – площадь поперечного сечения i-ый фигуры;
ai – расстояние между осями y i-ый фигуры и центральной осью. Тогда условие равноустойчивости (20) с учетом (22) и (23) при-
мет вид
|
|
c |
2 |
|
|
|
|
|
|
2 J |
|
|
|
|
A |
2J |
|
, |
(24) |
|
2 |
|
|||||||
|
xi |
|
|
i |
|
yi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
31 |
|
|
|
|
|
где Jxi, Jyi, Аi – геометрические характеристики одного швеллера, принимаемые по сортаменту. По сортаменту (ГОСТ 8240-97) для швеллера № 12 А 13,3 см2, J x 31,2 см4, J y 304см4.
Из выражения (24) можно получить формулу, для вычисления расстояния между центрами тяжести фигуры
с 2 |
J xi |
J yi |
|
|
304 31,2 |
|
см. |
|
|
|
2 |
|
|
9,06 |
|||
|
Ai |
13,3 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Данная величина не представляет практического интереса, т.к. для производства такой конструкции надо знать расстояние между крайними гранями швеллера или величину зазора.
Найдем величину зазора k
k c 2d 2b 9,06 2 1,54 2 5,2 1,74 см = 1,8 см,
где d = 1,54 см – расстояние от грани швеллера до его центра тяжести, принимаемый по сортаменту;
b = 5,2 см – ширина полки швеллера, принимаемой по сортамен-
ту.
Ответ: два швеллера № 12 по ГОСТ 8240-97 с зазором 1,8 см.
Вопросы для самопроверки
1.Что такое устойчивость?
2.Какие существуют формы равновесия?
3.Что такое критическая сила?
4.В каких случаях при расчете критической силы используют формулу Эйлера?
5.В каких случаях при расчете критической силы используют формулу Ясинского-Тетмайера?
6.Почему проектный расчет на устойчивость выполняют методом последовательных приближений?
7.В каких пределах изменяется коэффициент продольного изгиба?
8.От чего зависит коэффициент продольного изгиба в мостовых конструкциях?
9.В чем разница расчета на устойчивость стержней для мостов и для зданий?
10.Как вычисляется коэффициент запаса устойчивости?
11.В чем заключается условие равной устойчивости?
12.Чему равен минимальный коэффициент запаса устойчивости?
32
Задания к расчетно-графическим работам
Задание 1. Для заданной расчетной схемы центрально-сжатого стержня требуется:
1)из условия равноустойчивости назначить размеры поперечного сечения двухветвевой стойки (ветви объединены соединительными планками), применяя метод последовательных итераций;
2)установить возможность применения формул Эйлера или Ясин- ского-Тетмайера для определения критической силы;
3)определить величину критической силы по формуле Эйлера или Ясинского;
4)найти коэффициент запаса устойчивости.
Для всех вариантов задачи принять: материал стойки – сталь с модулем упругости Е = 2,06 105 МПа, тип поперечного сечения – по табл. 1, длину стойки, величину сжимающей силы и марку стали – по табл. 2, расчетные схемы стоек показаны в табл. 3. Закрепление концов стержня во всех плоскостях принять одинаковым.
|
|
|
|
Типы сечений двухветвевых стоек |
|
|
|
Таблица 1 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип сечения |
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
C |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
y |
||||||||
Профиль |
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходные данные к заданию 1 |
|
|
|
|
|
Таблица 2 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Номер |
Тип |
Н, |
|
|
F, |
|
Марка |
|
Номер |
|
|
Тип |
|
Н, |
F, |
|
|
|
|
|
Марка |
||||||||||
строки |
сечения |
|
м |
|
|
кН |
|
стали |
|
строки |
сечения |
|
м |
кН |
|
|
|
|
|
стали |
|||||||||||
1 |
A |
4,5 |
|
620 |
|
|
С235 |
|
13 |
|
|
|
|
A |
|
3,2 |
850 |
|
|
|
|
|
С255 |
||||||||
2 |
B |
5,0 |
|
630 |
|
|
С245 |
|
14 |
|
|
|
|
B |
|
3,6 |
840 |
|
|
|
|
|
С275 |
||||||||
3 |
C |
5,5 |
|
610 |
|
|
С255 |
|
15 |
|
|
|
|
C |
|
6,2 |
950 |
|
|
|
|
|
С345 |
||||||||
4 |
A |
6,0 |
|
600 |
|
|
С275 |
|
16 |
|
|
|
|
A |
|
6,4 |
970 |
|
|
|
|
|
С235 |
||||||||
5 |
B |
3,5 |
|
650 |
|
|
С345 |
|
17 |
|
|
|
|
B |
|
6,6 |
960 |
|
|
|
|
|
С245 |
||||||||
6 |
C |
4,0 |
|
640 |
|
|
С235 |
|
18 |
|
|
|
|
C |
|
4,4 |
870 |
|
|
|
|
|
С255 |
||||||||
7 |
A |
4,2 |
|
670 |
|
|
С245 |
|
19 |
|
|
|
|
A |
|
4,6 |
830 |
|
|
|
|
|
С275 |
||||||||
8 |
B |
4,8 |
|
660 |
|
|
С255 |
|
20 |
|
|
|
|
B |
|
5,4 |
910 |
|
|
|
|
|
С345 |
||||||||
9 |
C |
3,4 |
|
780 |
|
|
С275 |
|
21 |
|
|
|
|
C |
|
4,9 |
730 |
|
|
|
|
|
С245 |
||||||||
10 |
A |
3,8 |
|
740 |
|
|
С345 |
|
22 |
|
|
|
|
A |
|
5,3 |
840 |
|
|
|
|
|
С255 |
||||||||
11 |
B |
5,2 |
|
680 |
|
|
С235 |
|
23 |
|
|
|
|
B |
|
4,5 |
690 |
|
|
|
|
|
С275 |
||||||||
12 |
C |
5,8 |
|
800 |
|
|
С245 |
|
24 |
|
|
|
|
С |
|
6,3 |
570 |
|
|
|
|
|
С345 |
33
Номер
расчетной
схемы
Конструкция
опорных
закреплений
сжатой
стойки
|
Виды закрепления стержней |
Таблица 3 |
|
|
|
||
I |
II |
III |
IV |
F |
F |
F |
F |
H |
H |
H |
H |
Задание 2. Для заданной расчетной схемы центрально-сжатого стержня требуется определить значение допускаемой нагрузки.
Для всех вариантов задачи принять: материал стойки – сталь с модулем упругости Е = 2,06 105 МПа, тип поперечного сечения, длину стойки и марку стали – по табл. 4, расчетные схемы стоек показаны в табл. 3. Закрепление концов стержня во всех плоскостях принять одинаковым. Все двутавры принять по ГОСТ 8239-89, швеллеры с параллельными гранями полок – по ГОСТ 8240-97.
|
|
Исходные данные к заданию 2 |
|
Таблица 4 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
Тип |
|
Н, |
Марка |
Номер |
Тип |
Н, |
|
Марка |
|
строки |
сечения |
|
м |
стали |
строки |
сечения |
м |
|
стали |
|
1 |
двутавр № 22 |
|
4,5 |
С235 |
13 |
труба 108х5 мм |
3,2 |
|
С255 |
|
2 |
швеллер № 16 |
|
5,0 |
С245 |
14 |
труба 426х6 мм |
3,6 |
|
С275 |
|
3 |
труба 140х4 мм |
|
5,5 |
С255 |
15 |
швеллер № 27 |
6,2 |
|
С345 |
|
4 |
двутавр № 12 |
|
6,0 |
С275 |
16 |
двутавр № 20 |
6,4 |
|
С235 |
|
5 |
швеллер № 14 |
|
3,5 |
С345 |
17 |
труба 273х8 мм |
6,6 |
|
С245 |
|
6 |
труба 152х5 мм |
|
4,0 |
С235 |
18 |
швеллер № 30 |
4,4 |
|
С255 |
|
7 |
швеллер № 24 |
|
4,2 |
С245 |
19 |
двутавр № 27 |
4,6 |
|
С275 |
|
8 |
двутавр № 18 |
|
4,8 |
С255 |
20 |
труба 219х9 мм |
5,4 |
|
С345 |
|
9 |
труба 168х5 мм |
|
3,4 |
С275 |
21 |
швеллер № 22 |
4,9 |
|
С275 |
|
10 |
швеллер № 18 |
|
3,8 |
С345 |
22 |
двутавр № 33 |
5,3 |
|
С235 |
|
11 |
двутавр № 24 |
|
5,2 |
С235 |
23 |
швеллер № 33 |
4,5 |
|
С245 |
|
12 |
труба 325х7 мм |
|
5,8 |
С245 |
24 |
двутавр № 30 |
6,3 |
|
С255 |
|
34
Задание 3. Для заданной расчетной схемы центрально-сжатого стержня требуется определить коэффициент запаса устойчивости.
Для всех вариантов задачи принять: сечение прямоугольное размером bхh, материал стойки, размеры поперечного сечения, длину стойки, величину нагрузки – по табл. 5, расчетные схемы стоек показаны в табл. 3. Закрепление концов стержня во всех плоскостях принять одинаковым.
|
|
|
Исходные данные к заданию 3 |
Таблица 5 |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер |
b, |
h, |
|
Н, |
F, |
Закрепление |
|
Материал |
|
строки |
см |
см |
|
м |
кН |
по табл. 3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
4 |
5 |
|
3,2 |
400 |
I |
|
сталь С245 |
|
2 |
5 |
7 |
|
3,6 |
420 |
II |
|
сталь С235 |
|
3 |
6 |
9 |
|
6,2 |
440 |
III |
|
дерево 3-й сорт |
|
4 |
7 |
12 |
|
6,4 |
465 |
IV |
|
сталь С245 |
|
5 |
8 |
13 |
|
6,6 |
480 |
I |
|
сталь С235 |
|
6 |
9 |
9 |
|
4,4 |
500 |
II |
|
сталь С345 |
|
7 |
10 |
14 |
|
4,6 |
525 |
III |
|
дерево 2-й сорт |
|
8 |
12 |
20 |
|
5,4 |
540 |
IV |
|
сталь С275 |
|
9 |
14 |
30 |
|
4,9 |
560 |
I |
|
сталь С235 |
|
10 |
13 |
15 |
|
5,3 |
580 |
II |
|
дерево 3-й сорт |
|
11 |
15 |
11 |
|
4,5 |
600 |
III |
|
сталь С235 |
|
12 |
16 |
8 |
|
6,3 |
340 |
IV |
|
сталь С345 |
|
13 |
4 |
8 |
|
7,2 |
360 |
I |
|
сталь С275 |
|
14 |
5 |
5 |
|
5,5 |
380 |
II |
|
дерево 2-й сорт |
|
15 |
6 |
14 |
|
4,0 |
410 |
III |
|
дерево 2-й сорт |
|
16 |
7 |
10 |
|
3,9 |
430 |
IV |
|
сталь С275 |
|
17 |
8 |
15 |
|
5,7 |
450 |
I |
|
сталь С345 |
|
18 |
9 |
20 |
|
6,0 |
470 |
II |
|
сталь С275 |
|
19 |
10 |
30 |
|
4,8 |
490 |
III |
|
дерево 3-й сорт |
|
20 |
12 |
12 |
|
3,4 |
510 |
IV |
|
сталь С345 |
|
21 |
14 |
15 |
|
3,8 |
630 |
I |
|
сталь С245 |
|
22 |
13 |
6 |
|
5,2 |
530 |
II |
|
дерево 3-й сорт |
|
23 |
15 |
20 |
|
5,8 |
550 |
III |
|
дерево 2-й сорт |
|
24 |
16 |
22 |
|
7,9 |
570 |
IV |
|
сталь С275 |
|
35
Библиографический список
1.СП 16.13330.2011. "Стальные конструкции. Актуализированная редак-
ция СНиП II-23-81*".
2.СП 64.13330.2011. "Деревянные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-25-80*".
3.СП 35.13330.2011. "Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП
2.05.03-84".
4. Александров А.В. Сопротивление материалов: |
учеб. для вузов / |
А.В. Александров, В. Д. Потапов, Б. П. Державин. – М.: |
Высшая школа, 2004. – |
560с.
5.Икрин В.А. Сопротивление материалов с элементами теории упругости и пластичности: учебник для студентов, обучающихся по направлению 653500 “Строительство” / В.А. Икрин. − М: Изд. АСВ, 2004. − 424 с.
6.Олофинская В.П. Техническая механика: Курс лекций с вариантами практических и тестовых заданий: учебное пособие / В.П. Олофинская. – М.: ФОРУМ: ИНФРА-М, 2003. – 349 с.
7.Писаренко Г.С. Справочник по сопротивлению материалов / Г.С. Писа-
ренко, А.П. Яковлев, В.В. Матвеев. – Киев: Наукова думка, 2008. – 816 c.
8.Писаренко Г.С. Сопротивление материалов: учеб. для вузов / Г.С. Писаренко, В.А. Агарев, А.Л. Квитка и др. – Киев : Вища школа, 1986. – 775 c.
9.Сопротивление материалов: учебное пособие / ред. Н.А. Костенко. – 3-е изд., перераб. и доп. - М. : Высшая школа, 2007. – 488 с.
10.Феодосьев В.И. Сопротивление материалов / В. И. Феодосьев. – М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2010. – 590 с.
36
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1
Коэффициенты расчетной (приведения) длины
|
|
Схема закрепления стержня и вид нагрузки |
|
|||||
Вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
материала |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сталь |
1,0 |
0,7 |
0,5 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
0,725 |
1,12 |
дерево |
1,0 |
0,8 |
0,65 |
2,2 |
1,0 |
2,2 |
0,73 |
1,2 |
Приложение 2
Типы поперечных сечений
Обозначение |
Форма |
а
b
с
Примечание. Для прокатных двутавров высотой свыше 500 мм при расчете на устойчивость в плоскости стенки следует принимать тип сечения а.
37
Приложение 3
Коэффициенты продольного изгиба
Таблица П3.1
Коэффициенты устойчивости (продольного изгиба) при центральном сжатии для стальных конструкций ПГС
Условная |
Коэффициенты φ |
Условная |
|
Коэффициенты φ |
||||||||
гибкость |
для типа сечения |
гибкость |
|
для типа сечения |
||||||||
|
|
|
а |
b |
с |
|
|
|
а |
|
b |
с |
|
|
|||||||||||
0,4 |
999 |
998 |
992 |
5,4 |
|
261 |
255 |
|||||
0,6 |
994 |
986 |
950 |
5,6 |
|
242 |
240 |
|||||
0,8 |
981 |
967 |
929 |
5,8 |
|
226 |
|
|||||
1,0 |
968 |
948 |
901 |
6,0 |
|
211 |
|
|||||
1,2 |
954 |
927 |
878 |
6,2 |
|
198 |
|
|||||
1,4 |
938 |
905 |
842 |
6,4 |
|
186 |
|
|||||
1,6 |
920 |
881 |
811 |
6,6 |
|
174 |
|
|||||
1,8 |
900 |
855 |
778 |
6,8 |
|
164 |
|
|||||
2,0 |
877 |
826 |
744 |
7,0 |
|
155 |
|
|||||
2,2 |
851 |
794 |
709 |
7,2 |
|
147 |
|
|||||
2,4 |
820 |
760 |
672 |
7,4 |
|
139 |
|
|||||
2,6 |
785 |
722 |
635 |
7,6 |
|
132 |
|
|||||
2,8 |
747 |
683 |
598 |
7,8 |
|
125 |
|
|||||
3,0 |
704 |
643 |
562 |
8,0 |
|
119 |
|
|||||
3,2 |
660 |
602 |
526 |
8,5 |
|
105 |
|
|||||
3,4 |
615 |
562 |
492 |
9,0 |
|
094 |
|
|||||
3,6 |
572 |
524 |
460 |
9,5 |
|
084 |
|
|||||
3,8 |
530 |
487 |
430 |
10,0 |
|
076 |
|
|||||
4,0 |
475 |
453 |
401 |
10,5 |
|
069 |
|
|||||
4,2 |
431 |
421 |
375 |
11,0 |
|
063 |
|
|||||
4,4 |
393 |
392 |
351 |
11,5 |
|
057 |
|
|||||
4,6 |
359 |
359 |
328 |
12,0 |
|
053 |
|
|||||
4,8 |
330 |
330 |
308 |
12,5 |
|
049 |
|
|||||
5,0 |
304 |
304 |
289 |
13,0 |
|
045 |
|
|||||
5,2 |
281 |
281 |
271 |
14,0 |
|
039 |
|
Примечание. Значения коэффициентов φ в таблице увеличены в 1000 раз.
Для промежуточных значений условной гибкости коэффициент продольного изгиба определяется линейной интерполяцией.
Для всех типов сечений при 0,4 коэффициент φ = 1.
38
Таблица П3.2
Коэффициенты устойчивости (продольного изгиба) при центральном сжатии для стальных конструкций мостов
Гибкость, λ |
|
Класс прочности стали |
|
||
С235 |
|
С325-С345 |
|
С390 |
|
|
|
|
|||
0 |
0,93 |
|
0,93 |
|
0,93 |
10 |
0,92 |
|
0,92 |
|
0,92 |
20 |
0,90 |
|
0,90 |
|
0,90 |
30 |
0,88 |
|
0,88 |
|
0,88 |
40 |
0,85 |
|
0,85 |
|
0,84 |
50 |
0,85 |
|
0,80 |
|
0,79 |
60 |
0,78 |
|
0,74 |
|
0,73 |
70 |
0,74 |
|
0,67 |
|
0,63 |
80 |
0,69 |
|
0,58 |
|
0,53 |
90 |
0,63 |
|
0,48 |
|
0,43 |
100 |
0,56 |
|
0,40 |
|
0,35 |
110 |
0,49 |
|
0,35 |
|
0,30 |
120 |
0,43 |
|
0,30 |
|
0,26 |
130 |
0,38 |
|
0,27 |
|
0,23 |
140 |
0,34 |
|
0,24 |
|
0,21 |
150 |
0,31 |
|
0,22 |
|
0,19 |
160 |
0,28 |
|
0,20 |
|
0,17 |
170 |
0,25 |
|
0,18 |
|
0,15 |
180 |
0,23 |
|
0,16 |
|
0,13 |
190 |
0,21 |
|
0,15 |
|
0,12 |
200 |
0,19 |
|
0,13 |
|
0,11 |
Для промежуточных значений гибкости и классов прочности стали коэффициент продольного изгиба определяется линейной интерполяцией.
В классе прочности цифры соответствует пределу текучести стали в МПа.
39
Приложение 4
Коэффициенты для расчета по формуле Ясинского-Тетмайера
Материал |
а, МПа |
b, МПа |
λ0 |
λпр |
Сталь Ст2 |
264 |
0,70 |
60 |
105 |
Сталь Ст3 |
310 |
1,14 |
61 |
100 |
Сталь Ст4, 20 |
328 |
1,15 |
60 |
96 |
Сталь Ст5, 30 |
464 |
3,26 |
60 |
90 |
Сталь 40 |
321 |
1,16 |
60 |
90 |
Сталь 45 |
449 |
1,67 |
52 |
85 |
Сталь С235 |
295 |
1,00 |
60 |
102 |
Сталь С275 |
345 |
1,10 |
63 |
91 |
Дюралюминий Д16Т |
406 |
1,83 |
30 |
53 |
Сосна, ель |
29,3 |
0,194 |
- |
70 |
Приложение 5
Физико-механические характеристик материалов
Таблица П5.1
Расчетные сопротивления сосны при смятии, сжатии и изгибе
|
Расчетные сопротивления, |
||
Характеристика элементов |
МПа, для сортов (классов) |
||
|
древесины |
|
|
|
|
|
|
|
1/К26 |
2/К24 |
3/К16 |
а) элементы прямоугольного сечения (за |
14 |
13 |
8,5 |
исключением указанных в подпунктах "б", |
|
|
|
"в") высотой до 50 см. |
|
|
|
б) элементы прямоугольного сечения ши- |
15 |
14 |
10 |
риной свыше 11 до 13 см при высоте сече- |
|
|
|
ния свыше 11 до 50 см |
|
|
|
в) элементы прямоугольного сечения ши- |
16 |
15 |
11 |
риной свыше 13 см при высоте сечения |
|
|
|
свыше 13 до 50 см |
|
|
|
г) элементы из круглых лесоматериалов |
- |
16 |
10 |
без врезок в расчетном сечении |
|
|
|
40