869
.pdfУсловие устойчивости для сжатых стержней имеет вид |
|
||
|
N |
Ry , |
(10) |
|
|||
|
A |
|
где N – продольная сжимающая сила;
А – площадь поперечного сечения брутто (без учета ослабления сечения отверстиями, выточками и т.д.); φ – коэффициент устойчивости (продольного изгиба) при цен-
тральном сжатии;
Ry – расчетное сопротивление по пределу текучести (предел текучести материала).
Коэффициент продольного изгиба, изменяющийся в пределах 0≤φ≤1, представляет собой коэффициент уменьшения основного расчетного сопротивления для продольного изгиба (коэффициент устойчивости). Коэффициент продольного изгиба зависит от критических напряжений, и, следовательно, является функцией гибкости стержня
|
cr |
, |
(11) |
|
ny Ry
где nу – коэффициент запаса устойчивости.
Для практических целей значения коэффициента φ как некоторой функции от гибкости (условной гибкости) для различных материалов установлены соответствующими нормами проектирования.
Здесь следует отметить, что в существующих нормах на проектирование стальных конструкций имеются разночтения.
Коэффициент продольного изгиба для деревянных конструкций и фанеры определяется в зависимости от гибкости [2]:
|
|
|
|
|
2 |
|
||
для древесины |
1 0,8 |
|
|
|
|
при 70; |
(12) |
|
|
|
|
||||||
|
|
100 |
|
|
|
|||
|
3000/ 2 при >70; |
(13) |
||||||
для фанеры |
|
|
|
2 |
при 70; |
(14) |
||
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
||||||
|
|
100 |
|
|
|
|||
|
11 |
|
|
|
|
|
|
2500/ 2 при >70. |
(15) |
Для стальных конструкций до мая 2011 г. коэффициент продольного изгиба определялся в зависимости от гибкости и марки стали по СНиП II-23-81* "Стальные конструкции".
В 2011 г. нормы проектирования объектов промышленногражданского назначения в части расчета на устойчивость были изменены. Введенный СП 16.13330.2011 [1] устанавливает коэффициент продольного изгиба от двух параметров: типа сечения и приведенной гибкости .
Все сечения разбиты на три типа: a, b и с, которые приведены в прил. 2.
Условная гибкость определяется в зависимости от гибкости и предела текучести стали
|
|
|
Ry |
, |
(16) |
|
|
||||||
Е |
||||||
|
|
|
|
|
где E = 2,06 105 МПа − модуль упругости стали.
Таблица коэффициентов продольного изгиба для сталей по СП
16.13330.2011 [1] приведены в табл. П3.1.
Для расчета мостовых стальных конструкций СП 35.13330.2011 [3] устанавливает коэффициент продольного изгиба от двух параметров: марки стали и гибкости , которые приведены в табл. П3.2.
При решении проектной задачи в формуле (10) присутствуют сразу два неизвестных: площадь поперечного сечения А и коэффициент продольного изгиба . При этом коэффициент зависит от площади поперечного сечения А и формы поперечного сечения и поэтому не может быть назначен заранее. Ввиду этого расчет на устойчивость выполняется методом последовательных приближений (методом итераций).
Порядок подбора поперечного сечения следующий:
ПОПЫТКА 1
1.В первом приближении принимают 1 = 0,5…0,6.
2.Из условия устойчивости (10) находят требуемую площадь поперечного сечения
А N . |
||
1 |
Ry |
1 |
|
12
3.По сортаменту или из соотношения сторон в зависимости от А1 подбирают сечение, находят фактические радиусы инерции ix1 и iy1.
4.Вычисляют максимальную гибкость стержня, при необходимости – условную гибкость
|
|
max |
|
|
|
|
Ry |
|
||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 l |
|
, 1 1 |
Е . |
|||||||
i |
|
|||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Данное условие обуславливается тем, что закрепление концов стержня в разных плоскостях может быть различным.
5. По таблицам [1, 3] для стальных конструкций или по формулам (12–15) для деревянных конструкций в зависимости от 1 или 1
находят фактический коэффициент продольного изгиба 1факт. 6. Проверяют условие устойчивости (10)
1 |
|
|
N |
Ry |
и условие |
|
|
1факт 1 |
|
|
100% 5% . |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||
|
факт A |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Сечение считается подобранным правильно, если приняты минимальные размеры, удовлетворяющие условию (10) для прокатных профилей или когда фактический коэффициент продольного изгибафакт отличается от менее чем на 5 % для сечений в виде простых фигур (прямоугольное, круглое и т.д.).
Если условие устойчивости не выполняется, т.е. фактические напряжения выше прочности материала или имеется значительный запас, выполняется вторая попытка.
ПОПЫТКА 2
1. Принимают 2 1 1факт .
2
2. Далее выполняют все пункты первой попытки.
Если условие не выполняется, то принимается 3-я попытка и т.д. до тех пор, пока условие устойчивости (10) не будет выполнено. На практике обычно делают 2–4 попытки.
Процесс последовательных приближений (итерационный процесс) продолжается до тех пор, пока разница между величиной расчетных напряжений и расчетным сопротивлением материала не будет меньше величины, установленной СНиП. Обычно требуется, чтобы разница между двумя указанными величинами не превышала 3 − 5%.
Данное условие справедливо при подборе сечений непрокатных профилей. При расчете же прокатных профилей, мы ограничены рамками сортамента, и это условие достичь получается не всегда.
13
При правильно подобранном сечении коэффициент запаса устойчивости автоматически будет равен около 1.3, т.к. данный коэффициент уже заложен в коэффициент продольного изгиба . Поэтому при решении проектной задачи вычисление коэффициента запаса устойчивости может использоваться в качестве проверки.
4. Условие равной устойчивости в разных плоскостях
При практическом проектировании часто применяют условие равной устойчивости. Равноустойчивость стержня характеризуется равной вероятностью потери устойчивости во всех плоскостях. Единственным и необходимым условием равной устойчивости является
x |
y |
или |
N |
|
N |
. |
(17) |
A x |
|
||||||
|
|
|
|
A у |
|
Из (17) следует, что условие равной устойчивости будет выполняться, если коэффициенты продольного изгиба х и y будут равны. Поскольку коэффициент продольного изгиба принимается по таблицам в зависимости от материала и гибкости, условие (15) можно переписать в виде
х = y. |
(18) |
||||
С учетом формулы (4) можно окончательно условие равной ус- |
|||||
тойчивости записать в виде равенства |
|
||||
|
x |
|
y |
. |
(19) |
|
ix |
|
|||
|
|
iy |
|
В учебной литературе часто по умолчанию имеют в виду, что условие закрепления стержня во всех плоскостях одинаково (на практике это зачастую не так), т.е. x y . Тогда, после некоторых пре-
образований получим условие равной устойчивости для стержня с одинаковым закреплением концов в разных плоскостях:
J x J y . |
(20) |
5. Примеры решения задач
В практике строительного проектирования расчеты, как правило, ведут в кН и сантиметрах.
Пример 1. Центрально-сжатая стойка, используемая в конструкции здания, длиной l = 4 м выполнена из двутавра № 40 по
14
ГОСТ 8239-89 (рис. 4) из стали марки С245 имеет одинаковое закрепление концов стрежня в различных плоскостях.
Требуется определить величину допускаемой силы.
Решение
По ГОСТ 8239 находим геометри-
ческие характеристики сечения двутав-
ра: А = 72,6 см2, iх = 16,2 см, iy = 3,03 см.
Предел текучести стали С245 по табл. П5.2 Ry = 240 МПа = 24 кН/см2, модуль упругости стали Е = 2,06 105 МПа. По прил. 2 тип сечения b.
Закрепление стержня во всех плоскостях одинаковое. Следовательно, коэффициент приведения длины х = y. Для заданного условия закрепления стержня в соответствии с прил. 1 коэф-
фициент х = y = = 2.
Рис. 4. К примеру 1
Находим максимальную гибкость стержня. Поскольку коэффициенты приведения длины в разных плоскостях равны, максимальной гибкости будет соответствовать минимальный радиус инерции i = min (iх, iy) = 3,03 см. Максимальную гибкость определим по формуле (4)
l 2 400 132 , i 3,03
здесь 400 – длина стержня в сантиметрах.
Конструкция промышленно-гражданского назначения, следовательно, необходимо найти условную гибкость по формуле (16)
|
|
|
Ry |
132 |
|
240 |
|
4,51. |
|
|
|||||||
Е |
2,06 105 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
По приведенной гибкости и типу сечения находим коэффициент продольного изгиба = 0,374.
Из формулы (10) определяем величину допускаемой силы
F A Ry ,
F 0,374 72,6 24 651 кН.
Ответ: допускаемая нагрузка составляет 651 кН.
15
Пример 2. Центрально-сжатая стойка длиной l = 2 м выполнена из прямоугольного деревянного бруса сечением b = 10 см, h = 20 см из сосны 2-го сорта. Схема закрепления стержня приведена на рис. 5.
Требуется определить величину допускаемой силы.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решение |
||||||||||
По табл. П5.1 Ry = 13 МПа =1,3 кН/см2. |
||||||||||||||||||||
Находим |
площадь поперечного |
|||||||||||||||||||
сечения, главные моменты инерции и |
||||||||||||||||||||
радиусы инерции |
|
|||||||||||||||||||
A b h |
20 10 200 см2; |
|||||||||||||||||||
J x |
|
b3 |
h |
|
103 20 |
1667 см4; |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
12 |
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|||||||||
J y |
|
b h3 |
|
|
|
10 203 |
|
6667 см4; |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
12 |
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|||||||||
ix |
|
|
J x |
|
|
|
|
|
1667 |
|
|
|
|
2,89 см; |
||||||
A |
200 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
J y |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
iy |
|
|
|
|
|
6667 |
|
|
|
5,77 см. |
||||||||||
|
A |
200 |
|
|
|
|
||||||||||||||
Рис. 5. К примеру 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Закрепление стержня в разных плоскостях различное.
При потере устойчивости в плоскости yoz изгиб стрежня происходит относительно оси х. В указанной плоскости стержень имеет защемление на нижнем конце и шарнирно подвижное закрепление на верхнем конце. Следовательно, коэффициент приведения длины по прил. 1 х = 0,8 (следует обратить внимание, что коэффициент принят для древесины). В этом случае гибкость стержня
х |
|
|
хl |
|
0,8 200 |
55. |
i |
|
|
||||
|
|
х |
2,89 |
|
При потере устойчивости в плоскости хoz изгиб стрежня происходит относительно оси у. В указанной плоскости стержень имеет защемление внизу, а верхняя грань стержня свободна от закрепления. Тогда у = 2.2, а гибкость стержня
|
|
yl |
2,2 200 |
||
y |
|
|
|
|
76 . |
|
5,77 |
||||
|
|
iy |
|
Для дальнейших расчетов принимается максимальная гибкость,
т.е. = y = 76.
16
На данном примере видно, что даже при максимальном моменте инерции, расчетная плоскость может быть другой.
Поскольку >70, коэффициент продольного изгиба определяется по формуле (13)
3000 3000 0,519.
2 762
Из формулы (10) определяем величину допускаемой силы
F A Ry ,
F 0,519 200 1,3 134 кН.
Ответ: допускаемая нагрузка составляет 134 кН.
Пример 3. Центрально-сжатая стойка квадратного сечения 50х50 мм из стали марки С345 длиной 2 м используется в мостовой конструкции. Стержень нагружен силой 250 кН. Схема закрепления стержня во всех плоскостях одинаковая и приведена на рис. 6.
Требуется определить коэффициент запаса устойчивости.
Решение
Предел текучести стали марки С345 толщиной 50 мм по табл. П5.2 Ry = 280 МПа = 28 кН/см2, модуль упругости стали Е = 2,06 105 МПа.
Находим площадь поперечного сечения, главные моменты инерции и радиусы
инерции:
A b b 5 5 25 см2;
J x J y |
|
b4 |
|
|
54 |
52,1см4; |
|||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
12 |
|
12 |
|
|
Рис. 6. К примеру 3 |
||||||
|
|
|
J x |
|
|
|
|
|
52,1 |
||||
ix iу |
|
|
|
|
1,44 см. |
||||||||
|
|
|
|
25 |
|
||||||||
|
|
|
A |
|
|
Закрепление стержня во всех плоскостях одинаковое. Следовательно, коэффициент приведения длины х = y = = 1 (прил. 1).
Находим максимальную гибкость стержня. Поскольку коэффициенты приведения длины и геометрические характеристики в разных плоскостях равны, максимальную гибкость определим по формуле (4)
l 1 200 139, i 1,44
здесь 200 – длина стержня в сантиметрах.
17
Гибкость |
стержня |
139 пр 91 , |
следовательно, расчет |
|||
критической силы ведем по формуле Эйлера (1) |
||||||
|
|
2 EJ |
3,142 2,06 108 52,1 10 |
8 |
||
F |
|
|
|
|
|
264 кН, |
|
1 2 2 |
|
||||
cr |
|
l 2 |
|
|
здесь все размерности приведены в кН и метры.
пр = 91 принято по прил. 4 для стали марки С345. Коэффициент запаса устойчивости
ny |
|
Fcr |
|
264 |
1,06 . |
F |
|
||||
|
|
250 |
|
Ответ: коэффициент запаса устойчивости составляет 1,06. Поскольку ny 1.3, устойчивость стержня не обеспечена. Необходимо
увеличить сечение или снизить нагрузку.
Пример 4. Центрально-сжатая стойка выполнена из трубы диаметром D = 133 мм и толщиной 5 мм по ГОСТ 10704-91 из стали марки ВСт3пс (С235) длиной 4,2 м. Стержень нагружен силой 300 кН. Схема закрепления стержня во всех плоскостях одинаковая и приведена на рис. 7.
Требуется определить коэффициент запаса устойчивости.
Решение
Предел текучести стали ВСт3пс (С235) по табл. П5.3 Ry = 215 МПа = = 21,5 кН/см2, модуль упругости стали
Е = 2,06 105 МПа.
Внутренний диаметр трубы d D 2t 133 2 5 123 мм.
Находим площадь поперечного сечения, главные моменты инерции и радиусы
инерции:
Рис. 7. К примеру 4
A D2 d 2 3,14 13,32 12,32 20,1 см2;
|
4 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
4 |
|
|
|||||||
|
D4 |
d 4 |
|
3,14 13,34 |
12,3 |
4 |
|
||||||||||||||
J x J y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
412 |
см |
; |
||
|
|
|
|
|
|
|
64 |
|
|
||||||||||||
|
64 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
ix iу |
|
|
J x |
|
|
|
|
|
412 |
|
4,53 см. |
|
|
||||||
|
|
|
A |
20,1 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
|
|
|
Закрепление стержня во всех плоскостях одинаковое. Следовательно, коэффициент приведения длины х = y = = 0,7 (прил. 1).
Находим максимальную гибкость стержня. Поскольку коэффициенты приведения длины и геометрические характеристики в разных плоскостях равны, максимальную гибкость определим по формуле (4)
l 0,7 420 65, i 4,53
здесь 420 – длина стержня в сантиметрах.
Гибкость стержня 0 60 65 пр 102 , следовательно,
расчет критической силы ведем по формуле Ясинского-Тетмайера (6)
Fcr A а b 20,1 (29,5 0,1 65) 462 кН,
где коэффициенты a = 29,5 кН/см2, b=0,10 кН/см2 приняты по прил. 4. Коэффициент запаса устойчивости
ny |
|
Fcr |
|
462 |
1,54 . |
F |
|
||||
|
|
300 |
|
Ответ: коэффициент запаса устойчивости составляет 1,54. Поскольку ny 1.3 , устойчивость стержня обеспечена.
Пример 5. Центрально-сжатая стойка прямоугольного сечения длиной l = 3,5 м нагружена силой F = 400 кН и выполнена из стали класса прочности С345. Стойка используется в мостовой конструкции. Схема закрепления стержня приведена на рис. 8.
Требуется определить размеры поперечного сечения b и h, если соотношение h / b = 2.
Решение
Предел текучести стали С345 толщиной 50 мм по табл. П5.2 Ry = 280 МПа = = 28 кН/см2, модуль упругости стали
Е = 2,06 105 МПа.
Закрепление стержня в разных плоскостях различное. По прил. 1 х = 0.7,
у = 2.
Рис. 8. К примеру 5
19
Определяем расчетную плоскость, т.е. плоскость, относительно которой гибкость стержня максимальная.
Находим площадь поперечного сечения, главные моменты инерции, радиусы инерции и гибкости стержня:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A b h b 2b 2b2 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
J x |
|
b3 h |
|
b3 2b |
|
2b4 |
|
; |
J y |
|
|
b h3 |
|
|
b 2b 3 |
|
|
|
|
8b4 |
; |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
12 |
12 |
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2b4 |
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
J y |
|
|
|
|
|
|
|
8b4 |
|
|
|
|
|
|
|
2b |
|
|
||||||||||||||
ix |
|
|
|
|
J |
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
iy |
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 2b2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 2b2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
l |
|
|
|
0,7 350 |
|
|
|
849 |
|
|
|
|
yl |
|
|
|
2 350 |
|
|
|
1212 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
х |
|
|
|
12 |
|
|
|
; y |
|
|
|
|
|
12 |
|
|
. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
iх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
2b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
iy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
Максимальная гибкость стержня в плоскости хoz, т.е. изгиб стрежня происходит относительно оси у. Поэтому дальнейшие расчеты будем проводить только относительно оси у.
Производим подбор сечения методом последовательных приближений (методом итераций).
ПОПЫТКА 1
В первом приближении принимаем 1 = 0,5.
Из условия устойчивости (10) находим требуемую площадь поперечного сечения:
А |
N |
|
400 |
28,6 см2. |
|
|
|
||||
1 |
Ry |
1 |
|
28 0,5 |
|
|
|
Из соотношения сторон в зависимости от А1 подбираем сечение, находим фактические момент инерции Jy1, радиус инерции iy1 и гибкость 1:
|
А 2b2 |
28,6 см2 |
|
|
b |
|
|
28,6 |
3,7815 3,8 см; |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
8b4 |
|
8 3,8 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
J y1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
139 |
|
|
|
|||||||
J y1 |
|
|
|
|
|
|
139 см |
; |
iy1 |
|
|
|
|
|
|
|
2,19 |
см; |
||||||
12 |
12 |
|
|
|
A |
2 3,82 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
y1 |
|
yl |
|
|
2 350 |
|
320 . |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
iy1 |
2,19 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По табл. П3.1 определяем фактический коэффициент продольного изгиба 1факт. Для 200табличных значений не приведено. Это связано с ограничением максимальной гибкости стержней. При гибкости 200стержень теряет устойчивость под собственным весом.
20