|
|
V |
m |
|
|
Q 1 |
; |
(1.9) |
|
|
|
|
r / m |
||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|||
Vm1 |
|
5,5 10 6 |
|
271 eiieu/? . |
|
||||
20318 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Количества каждого компонента в парах найдем по формуле |
|
||||||||
|
V / i |
|
V / m 1 |
y / i ; |
(1.10) |
||||
V/ C3H6 271 0,0026 0,7046 eiieu/?;
V/ C3H8 271 0,0056 1,5176 eiieu/?; V/ eci C4H10 271 0,97 262,87 eiieu/?;
V/ i C4H10 271 0,0187 5,068 eiieu/?;
V/ C5H12 271 0,000139 0,0377 eiieu/?; V/ ae 271 0,000077 0,02087 eiieu/?.
Проводим проверку:
i
V/ mi Vi 0,7046 1,5176 262,87 5,068 0,0377 0,02087 271eiieu/?.
1
Анализируя сделанные расчеты, нетрудно сделать вывод, что практически весь теплосъем в первой секции осуществляется за счет испарения изобутана. Поэтому без большой ошибки количество испаряющегося изобутана можно определить из приближенного уравнения теплового баланса испарения
Q1 V / |
1C3H 6 |
r / C3H 6 |
V / |
1C3H8 |
r / C3H8 |
V /1eci N4H10 |
r /1eciN 4 I 10 , (1.11) |
в котором количества паров пропилена и пропана считают равными количествам этих углеводородов в сырье. Таким образом
V/1eci N4H10 |
Q1 |
V/ |
1C3H6 r/C3H6 V/ |
1C3H8 |
r/ C3H8 |
; |
(1.12) |
||
|
|
r/eci C4H10 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V/1eci N4H10 |
5,5 106 |
1,05 15600 2,67 16200 |
266,7eiieu/?; |
|
|||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
20400 |
|
|
|
|
|
или
V / 1 eci N4 H10 266,7 58 15467,7 ea/?.
Этот результат очень близок к полученному выше.
Объем кислоты и углеводородов в первой секции. Из практики эксплуатации установок алкилирования известно [7], что объемная скорость находится в пределах 0,1—0,6 ч -1. Примем объемную скорость w = 0,5 ч -1. Тогда объем кислоты в секции:
Vk 1 |
Vie |
1 |
|
, |
(1.13) |
||||
|
|
ω1 |
|
|
|||||
где Voл1-— 3 , 2 м3/ч — количество олефина, |
|
подаваемого в секцию (таблица |
|||||||
1.5). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Получим |
|
3,2 |
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
6,4i 3. |
|
|||||
|
|
||||||||
k1 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|||
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Зная, что отношение объема кислоты к объему углеводородов в первой секции α 1 = 1,2, найдем объем углеводородов в секции:
Vy1 |
|
Vk1 |
; |
(1.14) |
|
||||
|
|
α1 |
|
|
Vy |
|
|
6,4 |
5,3 i 3 . |
|
|
|||
|
1 |
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
Суммарный объем кислоты и углеводородов в секции: |
|
|
V1 Vk1 Vy1 |
; |
(1.15) |
V 6,4 5,3 11,7 i 3. |
|
|
1 |
|
|
Найдем продолжительность пребывания |
смеси |
углеводородов и |
кислоты (время контакта) в первой секции:
τ |
60 V1 |
, |
(1.16) |
|
|||
|
R 1 |
|
|
где R1 = 342,14 м3/ч — объем смеси, поступающей в первую секцию (таблица
1.4).
τ1 60 11,7 2,05 мин. 342,14
Размеры первой секции. В реакционных аппаратах емкостного типа, если жидкая смесь реагирующих веществ не вспенивается, степень заполнения равна φ = 0,7 - 0,85 [8]. Примем φ = 0,7. Тогда полный объем первой секции:
|
|
Vp1 |
V1 |
; |
(1.17) |
||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
p1 |
|
11,7 |
17 i 3 . |
|
||
|
|
||||||
|
0,7 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
Принимая длину секции L = 2 м , найдем диаметр аппарата
D |
|
4 Vp |
1 |
; |
(1.18) |
|||
|
π L |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
D |
|
4 17 |
|
3,3i. |
|
|||
3,14 2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||
Принимаем D = 3,4 м.
Как указано выше, все пять реакционных секций аппарата будут иметь одинаковые размеры: D = 3,4 м, L = 2 м.
1.2.2 Расчет второй секции Материальный баланс. При определении загрузки второй и всех
остальных секций в целях некоторого упрощения расчета будем полагать, что вся пропан-пропиленовая фракция в любой секции испаряется полностью, а
12
н-бутан, пентан и алкилат не испаряются. В соответствии со схемой работы реактора, количество сырья, подаваемого во вторую секцию, будет включать:
- пятую часть исходного (олефинового) сырья (таблица 1.1);
-не вошедший в реакцию (отработанный) изобутан свежего сырья первой секции (таблица 1.6);
-рециркулирующий изобутан с учетом его частичного испарения в первой секции ;
-н-бутан и пентан из первой секции (таблица 1.6);
-алкилат, полученный в первой секции (таблица 1.6);
-серную кислоту из первой секции (таблица 1.5).
Количество рециркулирующего изобутана, поступающего во вторую секцию (таблица 1.6):
G / eo 1 1421,14 266,7 1154,44 eiieu/?;
G eo 2 1154,44 58 66957,52 ea/?.
В таблице 1.8 приведены массовые и объемные количества компонентов загрузки второй секции с учетом изменения плотности серной кислоты и ее концентрации (таблица 1.3, рисунок 1.2).
Таблица 1.8 – Массовые и объемные количества компонентов загрузки второй секции
|
Компонент загрузки |
Количество |
|
|
|
кг/ч |
м3/ч |
|
|
|
С3Н6+С3Н8 |
161,766 |
0,2672 |
|
|
С4Н8 |
2058,82 |
3,2069 |
|
|
i-С4Н10(свежий) |
2705,88 |
4,7034 |
|
|
i-С4Н10(отраб.) |
573,8 |
0,9974 |
|
|
i-С4Н10(рециркулят) |
66957,52 |
116,3871 |
|
|
н-С4Н10 |
2338,23+2338,23 |
7,86 |
|
|
С5Н12 |
88,236+88,236 |
0,2753 |
|
|
Алкилат |
4190,9 |
5,8614 |
|
|
Катализатор |
339656,044 |
187,605 |
|
|
Сумма |
421157,662 |
327,1637 |
|
|
|
|
|
|
Из таблицы 1.8 следует, что отношение объемов катализатора и углеводородов во второй секции равно
α2 |
187,6 |
1,34 . |
|
||
|
327,16 187,6 |
|
По сравнению с первой секцией это отношение повысилось за счет некоторого сокращения объема углеводородов и снижения плотности кислоты.
Количество алкилата, образующегося во второй секции, будет таким же, как в первой:
Gae2 2058,82 36,76 58 4190,9 ea/? .
13
Количество свежего изобутана, не вошедшего в реакцию |
(от- |
работанного), равно |
|
|
G uo 2 2705,88 |
2132,08 573,8 ea/? |
. |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В таблице 1.9 приведен состав углеводородов, покидающих вторую |
|||||||||||
секцию. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.9 – Состав углеводородов, покидающих вторую секцию |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Компоненты |
|
|
|
|
|
Количество |
|
|
||
|
|
|
|
кг/ч |
|
|
м3/ч |
|
кмоль/ч |
|
|
|
С3Н6+С3Н8 |
|
161,766 |
|
|
0,2672 |
|
3,73 |
|
||
|
i-С4Н10(отработанный) |
|
573,8+573,8 |
|
|
1,9948 |
|
19,79 |
|
||
|
i-С4Н10(рециркулят) |
|
66957,52 |
|
|
116,3871 |
|
1154,44 |
|
||
|
н-С4Н10 |
|
2338,23+2338,23 |
|
7,8596 |
|
80,63 |
|
|||
|
С5Н12 |
|
88,236+88,236 |
|
0,2753 |
|
2,45 |
|
|||
|
Алкилат |
|
4190,9+4190,9 |
|
11,7218 |
|
73,59 |
|
|||
|
Сумма |
|
81501,618 |
|
|
138,5058 |
|
1334,63 |
|
||
Тепловая нагрузка |
второй секции. |
Вычисляется так же, как и для |
|||||||||
первой секции: |
|
|
G ae 2 q p |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Q 2 |
, |
|
|
|
(1.19) |
||||
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Qал.2= 4190,9 кг/ч — количество алкилата, полученного во второй секции (таблица 1.8).
Q2 4190,9 1050 5,5 106 eA?/ea . 0,8
Количество углеводородов, испаряющихся во второй секции. При допущении, которое сделано при тепловом расчете первой секции, найдем количество изобутана, испаренного во второй секции:
V/ |
2eci N4 H10 |
Q |
2 |
V/ 2C3H 6 r/ C3H6 |
V/ 2C3H8 r/ C3H8 |
|
|
|
|
|
; |
(1.20) |
|||
|
|
/ |
|
||||
|
|
|
|
r eci C4H10 |
|
||
V/ 2eci N H 5,5 106 1,05 15600 2,67 16200 266,7eiieu/?.
4 10
20400
или
V/2eci N4H10 266,7 58 15467,7ea/?.
Время пребывания смеси углеводородов и кислоты во второй секции.
Полный объем второй секции такой же, как и первой: VP2 = VP1 = 17 м3. При степени заполнения φ = 0,7 объем смеси углеводородов и кислоты будет равен
V 2 V p 2 ; |
(1.21) |
V2 0,7 17 11,9 i 3.
14
Время пребывания смеси (продолжительность контакта) |
во второй |
||
секции: |
|
||
τ |
60 V2 |
, |
(1.22) |
|
|||
|
R2 |
|
|
где R2 = 327,16 м3/ч — объем смеси, поступающей во вторую секцию (таблица
1.7);
2 60 11,9 2,2iei. 327,16
Объемная скорость подачи олефинов. Объем кислоты во второй секции:
V |
|
187,6 2,2 |
6,9 i 3. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
k2 |
60 |
|
|
|
|
||||
Объем углеводородов: |
|
|
|
|
|||||
|
Vy2 |
V2 Vk2 ; |
(1.23) |
||||||
|
|
||||||||
Vy2 |
11,9 |
|
6,9 5 i 3 . |
|
|||||
Объемная скорость подачи олефинов: |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Vie |
|
|
||
|
|
|
2 |
2 |
; |
(1.24) |
|||
|
|
V |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
e2 |
|
|
ω2 |
3,2 |
|
0,46 |
? 1. |
|
||||
|
|
|
|||||||
|
6,9 |
|
|
|
|
|
|
||
1.2.3 Расчет третьей секции
Все определения ведутся по аналогии с расчетом второй секции. Массовые и объемные количества компонентов загрузки даны в таблице 1.10.
Таблица 1.10 – Массовые и объемные количества компонентов загрузки третьей секции
Компонент загрузки |
Количество |
|
кг/ч |
м3/ч |
|
С3Н6+С3Н8 |
161,766 |
0,2672 |
С4Н8 |
2058,82 |
3,2069 |
i-С4Н10(свежий) |
2705,88 |
4,7034 |
i-С4Н10(отраб.) |
573,8+573,8 |
1,9948 |
i-С4Н10(рециркулят) |
51488,9 |
89,5 |
н-С4Н10 |
2338,23·3=7014,69 |
11,79 |
С5Н12 |
88,236·3=264,708 |
0,413 |
Алкилат |
4190,9·2=8381,8 |
11,7218 |
Катализатор |
339656,044 |
191,28 |
Сумма |
412880,208 |
314,88 |
Отношение объемов катализатора и углеводородов в третьей секции
равно
α3 |
191,28 |
1,55. |
|
||
|
314,88 191,28 |
|
|
15 |
|
Количество алкилата, образующегося в третьей секции:
Gae3 |
2058,82 36,76 58 4190,9ea/?. |
|
Количество свежего |
изобутана, не вошедшего в реакцию |
(от- |
работанного), равно |
|
|
G uo 3 2705,88 2132,08 573,8 ea/?.
Тепловая нагрузка секции:
Q3 4190,9 1050 5,5 106 eA?/ea. 0,8
Количество углеводородов, испаряющихся в третьей секции:
V/ 3eci N4H10 266,7 eiieu/?.
или
V/3eci N4H10 266,7 58 15467,7 ea/?.
Время пребывания смеси углеводородов и кислоты:
V3 0,7 17 11,9 i 3.
Время пребывания смеси (продолжительность контакта):
τ3 60 11,9 2,27iei. 314,88
Объемная скорость подачи олефинов:
V |
k |
|
|
191,28 |
2,27 |
7,24 i 3 . |
3 |
|
|
||||
|
60 |
|
||||
|
|
|
|
|||
Объем углеводородов:
Vy3 11,9 7,24 4,66 i 3.
Объемная скорость подачи олефинов:
ω3 3,2 0,44? 1. 7,24
1.2.4 Расчет четвертой секции
Массовые и объемные количества компонентов загрузки даны в таблице
1.11.
Таблица 1.11 – Массовые и объемные количества компонентов загрузки четвертой секции
Компонент загрузки |
Количество |
|
|
кг/ч |
|
м3/ч |
|
С3Н6+С3Н8 |
161,766 |
|
0,2672 |
С4Н8 |
2058,82 |
|
3,21 |
i-С4Н10(свежий) |
2705,88 |
|
4,7034 |
i-С4Н10(отраб.) |
573,8·3=1721,4 |
|
2,9922 |
i-С4Н10(рециркулят) |
36021,2 |
|
62,613 |
н-С4Н10 |
2338,23·4=9352,92 |
|
15,719 |
С5Н12 |
88,236·4=352,944 |
|
0,5506 |
Алкилат |
4190,9·3=12572,7 |
|
17,583 |
Катализатор |
339656,044 |
|
192,5098 |
Сумма |
404603,674 |
|
300,1482 |
|
16 |
|
|
Отношение объемов катализатора и углеводородов в четвертой секции
равно
4 |
192,5 |
1,79. |
|
300,15 192,5 |
|||
|
|
Количество алкилата, образующегося в четвертой секции:
Gae 4 2058,82 36,76 58 4190,9ea/?.
Количество свежего изобутана, не вошедшего в реакцию |
(от- |
работанного), равно |
|
G uo4 2705,88 2132,08 573,8 ea/? .
Тепловая нагрузка секции:
Q4 4190,91050 5,5 106 eA?/ea. 0,8
Количество углеводородов, испаряющихся в четвертой секции:
V / |
4 eci N4H10 266,7eiieu /?; |
или
V/ 4eci N4H10 266,7 58 15467,7 ea/?.
Время пребывания смеси углеводородов и кислоты:
V4 0,7 17 11,9i 3.
Время пребывания смеси (продолжительность контакта):
τ4 60 11,9 2,38 iei. 300,15
Объемная скорость подачи олефинов:
V |
k |
|
|
192,5 |
2,38 |
7,6 i 3 . |
4 |
|
|
||||
|
60 |
|
||||
|
|
|
|
|||
Объем углеводородов:
Vy4 11,9 7,6 4,3 i 3.
Объемная скорость подачи олефинов:
ω4 3,2 0,42 ? 1. 7,6
1.2.5 Расчет пятой секции
Массовые и объемные количества компонентов загрузки даны в таблице
1.12.
Отношение объемов катализатора и углеводородов в пятой секции
равно
α5 |
193,74 |
2,11 |
|
285,41 193,74 |
|||
|
. |
||
|
|
Количество алкилата, образующегося в пятой секции:
G ae5 2058,82 36,76 58 4190,9 ea/? .
17
Таблица 1.12 – Массовые и объемные количества компонентов загрузки пятой секции
Компонент загрузки |
Количество |
|
кг/ч |
м3/ч |
|
С3Н6+С3Н8 |
161,766 |
0,2672 |
С4Н8 |
2058,82 |
3,21 |
i-С4Н10(свежий) |
2705,88 |
4,7034 |
i-С4Н10(отработанный) |
573,8·4=2295,2 |
3,9896 |
i-С4Н10(рециркулят) |
20553,5 |
35,7266 |
н-С4Н10 |
2338,23·5=11691,15 |
19,6489 |
С5Н12 |
88,236·5=441,18 |
0,6883 |
Алкилат |
4190,9·4=16763,6 |
23,44 |
Катализатор |
339656,044 |
193,736 |
Сумма |
396327,14 |
285,41 |
Количество свежего изобутана, не вошедшего в реакцию |
(от- |
работанного), равно |
|
Guo5 2705,88 2132,08 573,8ea/?
Тепловая нагрузка секции
Q5 4190,9 1050 5,5 106 eA?/ea 0,8
Количество углеводородов, испаряющихся в пятой секции
V/ 5eci N4H10 266,7 eiieu/?
или
V/ 5eci N4H10 266,7 58 15467,7ea/?
Время пребывания смеси углеводородов и кислоты
V5 0,7 17 11,9 i 3
Время пребывания смеси (продолжительность контакта)
τ5 60 11,9 2,5iei 285,41
Объемная скорость подачи олефинов
V |
193,74 2,5 |
8,07i 3 |
|
||
k5 |
60 |
|
Объем углеводородов |
|
|
|
|
Vy5 11,9 8,07 3,83i 3
Объемная скорость подачи олефинов
ω5 3,2 0,397?1 8,07
18
1.3 Материальный баланс реактора |
|
|
|
|||
На основе сделанного |
выше посекционного расчета реактора можно |
|||||
составить его общий материальный |
баланс (таблица 1.13). |
|
||||
Таблица 1.13 – Материальный баланс установки |
|
|
||||
|
|
Расход потока по секциям, кг/ч |
|
Сумма по |
||
Потоки |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
реактору, |
|
|
|
|
|
|
кг/ч |
Приход |
|
|
|
|
|
|
С3Н6+С3Н8 |
161,766 |
161,766 |
161,766 |
161,766 |
161,766 |
808,83 |
С4Н8 |
2058,82 |
2058,82 |
2058,82 |
2058,82 |
2058,82 |
10294,1 |
i-С4Н10(свежий) |
2705,88 |
2705,88 |
2705,88 |
2705,88 |
2705,88 |
13529,4 |
i-С4Н10(отработанный) |
- |
573,8 |
1147,6 |
1721,4 |
2295,2 |
- |
i-С4Н10(рециркулят) |
82426,29 |
66957,52 |
51488,9 |
36021,2 |
20553,5 |
82426,29 |
н-С4Н10 |
2338,23 |
4676,46 |
7014,69 |
9352,92 |
11691,15 |
11691,15 |
С5Н12 |
88,236 |
176,472 |
264,708 |
352,944 |
441,18 |
441,18 |
Катализатор |
339656,04 |
339656,04 |
339656,04 |
339656,04 |
339656,04 |
339656,04 |
Сумма |
429435,26 |
421157,66 |
412880,21 |
404603,67 |
396327,14 |
458846,99 |
Расход |
|
|
|
|
|
|
С3Н6+С3Н8(пар) |
161,766 |
161,766 |
161,766 |
161,766 |
161,766 |
808,83 |
i-С4Н10(отработанный) |
573,8 |
1147,6 |
1721,4 |
2295,2 |
2869 |
2869 |
i-С4Н10(рециркулят) |
66957,52 |
51488,9 |
36021,2 |
20553,5 |
5085,8 |
5085,8 |
i-С4Н10(исп.) |
15467,7 |
15467,7 |
15467,7 |
15467,7 |
15467,7 |
77338,5 |
н-С4Н10 |
2338,23 |
4676,46 |
7014,69 |
9352,92 |
11691,15 |
11691,15 |
С5Н12 |
88,236 |
176,472 |
264,708 |
352,944 |
441,18 |
441,18 |
Алкилат |
4190,9 |
8381,8 |
12572,7 |
16763,6 |
20954,5 |
20954,5 |
Катализатор |
339656,04 |
339656,04 |
339656,04 |
339656,04 |
339656,04 |
339656,04 |
Сумма |
429435,26 |
421157,66 |
412880,21 |
404603,67 |
396327,14 |
458846,99 |
1.4 Объем отстойной зоны реактора
В этой зоне происходит разделение выходящих из пятой секции реактора углеводородов и серной кислоты.
Зная массовые количества жидких компонентов, покидающих пятую секцию (таблица 1.13), и их плотности, найдем объемное количество смеси. Оно составит Rm5 = 257,2 м3/ч. Принимая время отстоя τ0 = 60 мин и степень заполнения φ = 0,7, найдем объем зоны отстоя:
|
Vp0 |
Rm5 |
τ0 |
; |
(1.25) |
|||||||
|
60 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
V |
|
257,2 60 |
|
367,4м3. |
|
|||||||
|
|
|
||||||||||
p0 |
|
60 0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда длина зоны будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
4 Vp |
|
|
|
|
||||||
|
L0 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
0 |
; |
|
(1.26) |
||||||
|
π D |
2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
L0 |
|
4 367,4 |
|
|
|
40,48 м |
|
|||||
3,14 3,42 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1.5 Объем реактора |
|
Найдем общую длину цилиндрической части реактора |
|
Lц Lp L0 , |
(1.27) |
где L p N L - длина реакционной зоны.
Lц 5 2 40,48 50,58м
Объем цилиндрической части реактора (практически равный его объему) будет равен
|
Vp |
π D2 |
Lц ; |
(1.28) |
|
|
|
||||
|
|
4 |
|
|
|
V |
3,14 3,42 |
50,58 458,99м3. |
|
||
|
|
||||
p |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ИЗОМЕРИЗАЦИИ УГЛЕВОДОРОДОВ
Возможность изомеризации парафиновых углеводородов на хлориде алюминия была впервые обнаружена в 1933 г. К. Ненитцеску и А. Драганом. В 1935 г. Б.Л. Молдавский открыл возможность промотирования реакции изомеризации хлористым водородом, что предопределило практическое применение этой реакции. Ранние промышленные процессы изомеризации были предназначены для получения изобутана из н-бутана на хлористом алюминии при мягком температурном режиме (90-120 °С). Изобутан далее алкилировали бутиленами и в результате получали изооктан.
Целевым назначением процессов каталитической изомеризации в современной нефтепереработке является получение высокооктановых изокомпонентов автобензинов или сырья нефтехимии, прежде всего изопентана для синтеза изопренового каучука [10]. Высокая эффективность процессов изомериации зпаключается в том, что в качестве сырья используются низкооктановые компоненты нефти – фракции н.к.-62 °С и рафинаты каталитического риформинга, содержащие в основном н-пентан и н-гексан. Это сырье (а также фракции С5 и С6, получаемые с ГФУ) изомеризуется в среде водорода в присутствии бифункциональных катализаторов.
Нормальный пентан, который характеризуется октановым числом 62 (ИОЧ), превращается в изопентан, ИОЧ которого 92. В случае гексана изменение ИОЧ в результате изомеризации еще более значительно от 25 до, примерно, 75. Стандартная смесь, содержащая нормальные и изо-пентаны и гексаны, облагораживается в этом процессе (ИОЧ меняется от 73 до 91) [11].
Процессы изомеризации парафиновых углеводородов играют значительную роль в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. Наличие установки изомеризации на НПЗ позволяет увеличить долю высокооктановых бензинов с 60 до 86%. Лёгкий изомеризат с
20