- •1 В каком состоянии свариваются низколегированные низкоуглеродистые стали. Поясните.
- •2 В каком состоянии свариваются мартенситные и мартенситно-ферритные хромистые стали (20х13, 15х11мф). Поясните.
- •3. В каком состоянии свариваются аустенитные хромоникелевые стали. Поясните.
- •4. Назовите основные легирующие элементы низколегированных низкоуглеродистых сталей. Опишите их роль при сварке.
- •5. Опишите различия в режимах сварки низкоуглеродистых сталей и низколегированных углеродистых сталей.
- •6. Какой структурно-фазовый состав может иметь зона термического влияния стали 14хгс в зависимости от термического цикла сварки.
- •7 Какой структурно-фазовый состав может иметь зона термического влияния стали 20х13 в зависимости от термического цикла сварки
- •8. Какой структурно-фазовый состав может иметь зона термического влияния стали 12х18н10т в зависимости от термического цикла сварки.
- •9. Как выбрать среднелегированную сталь для сварной конструкции?
- •10. Как можно изменить температуру мартенситного превращения при сварке среднелегированных сталей?
- •11.Обоснуйте необходимость предварительного и сопутствующего подогрева при сварке среднелегированных сталей.
- •12.Задача термической обработки после сварки конструкционных сталей. Поясните.
- •13 Опишите технологические приемы предупреждения холодных трещин при сварке среднелегированных сталей.
- •14 Опишите технологические приемы предупреждения холодных трещин при сварке мартенситных и мартенситоферритных сталей.
- •15. Как обеспечить сопутствующий подогрев среднелегированных и высоколегированных сталей в монтажных условиях.
- •16. Обоснуйте целесообразность термообработки после сварки разнородных сталей 20х13 и 12х18н10т. Поясните.
- •17. Опишите основные трудности при сварке титановых сплавов.
- •Опишите основные трудности при сварке алюминиевых сплавов.
- •19. Проведите сравнительный анализ недостатков и преимуществ элс сплавов хн78вт и вт6.
- •20. В чем заключаются преимущества и недостатки аргонодуговой сварки алюминиевых сплавов плавящимся электродом
- •21. Какой необходимо провести контроль ошз для оценки качества защиты титановых сплавов от воздуха при сварке?
- •22. Почему титановые сплавы склонны к пористости при сварке и к замедленному разрушению после сварки
- •23 Какие технологические мероприятия необходимо провести для предотвращения горячих трещин при сварке аустенитных жаропрочных сталей
- •24 Как тепловыделение и термический цикл эшс влияет на структуру металла шва и ошз конструкционных сталей
- •25 Какие технологические мероприятия необходимо провести для предотвращения холодных трещин при сварке мартенситных высоколегированных сталей.
- •26 В чем заключаются преимущества порошковых проволок перед сплошными при дуговой сварке конструкционных сталей
- •27 Опишите методы борьбы с межкристаллитной коррозией при сварке аустенитных высоколегированных сталей
- •30. Применительно к каким сталям сварка под флюсом по сравнению с дуговой может привести к большей склонности к холодным трещинам. Поясните.
- •31. Какую классификацию чугунов используют при оценке возможности сварки? Поясните.
- •32. Опишите сущность «холодной» сварки чугунов. На конкретном примере опишите технологические приемы сварки.
- •33. Опишите сущность «горячей» сварки чугунов. На конкретном примере опишите технологические приемы сварки.
- •34. Как будут влиять скорость охлаждения после сварки на механические свойства низкоуглеродистых сталей?
- •35. Какие технологические мероприятия необходимо провести для предотвращения горячих трещин при сварке сплавов на основе никеля
- •36. Поясните механизмы появления холодных трещин и трещин замедленного разрушения при сварке титановых сплавов
- •37. Поясните механизмы появления горячих трещин при сварке сплавов на железно-никелевой и никелевой основе
- •38. Дайте рекомендации по выбору флюсов при сварке под флюсом высоколегированных сталей.
- •39. Опишите металлургические процессы, протекающие при сварке конструкционных сталей в со2
- •40. Опишите условия и механизмы появления видманштетовой структуры при сварке конструкционных сталей.
6. Какой структурно-фазовый состав может иметь зона термического влияния стали 14хгс в зависимости от термического цикла сварки.
По реакции на термический цикл низколегированная низкоуглеродистая сталь мало отличается от обычной низкоуглеродистой. Различия состоят в основном в несколько большей склонности к образованию закалочных структур в металле шва и околошовной зоне при повышенных скоростях охлаждения. До недавнего времени считали, что металл шва низколегированных низкоуглеродистых сталей, например имеет только феррито-перлитовую структуру. Поэтому предполагали, что структурные изменения в шве при разных режимах сварки сводятся в основном к изменению соотношения между ферритной и перлитной составляющими, а также изменению степени дисперсности структуры.
Более углубленные исследования показали, что при повышенных скоростях охлаждения в швах этих сталей кроме феррита и перлита присутствуют также мартенсит, бейнит и остаточный аустенит. Обнаруживаемый в таких швах мартенсит – бесструктурный, а бейнит представляет собой феррито-карбидную смесь высокой дисперсности. Количество указанных структурных составляющих изменяется в зависимости от температурного цикла сварки. При уменьшении погонной энергии количество мартенсита, бейнита и остаточного аустенита в металле шва повышается и дисперсность их увеличивается.
В швах, выполненных с большой погонной энергией, количество этих структур резко уменьшается. Структура швов на этой же стали при погонной энергии 13 ккал/см и скорости охлаждения примерно 0,5-0,6˚ С/с состоит только из феррита и перлтта. Мартенсит и бейнит образуются также и в околошовной зоне сварных соединений, например стали 14ХГС. Их количество при сварке такой стали максимально (около 3%) в участке перегрева и снижается по мере удаления от линии сплавления.
7 Какой структурно-фазовый состав может иметь зона термического влияния стали 20х13 в зависимости от термического цикла сварки
Термокинетическая диаграмма распада аустенита стали марки 20X13 с содержанием углерода менее 0,2 % имеет две области превращения: в интервале 600 ... 930 °С, соответствующем образованию фер
ритно-карбидной структуры, и 120 ... 420 °С - мартенситной (см рисунок). Количество превращенного аустенита в каждом из указанных температурных интервалов зависит главным образом от скорости охлаждения. Например, при охлаждении со средней скоростью 0,025 °С/с превращение аустенита происходит преимущественно в верхней области с образованием феррита и карбидов. Лишь 10 % аустенита в этом случае превращается в мартенсит в процессе охлаждения ниже 420 °С. Повышение скорости охлаждения стали до 10 °С/с способствует переохлаждению аустенита и полному его бездиффузионному превращению ниже температуры начала мартенситного превращения (420 °С). Изменения в структуре, обусловленные увеличением скорости охлаждения, влияют и на механические свойства сварных соединений. С возрастанием доли мартенсита наблюдается снижение ударной вязкости. Количество δ-феррита в структуре околошовного металла зависит от температуры нагрева. В участках, нагреваемых до температур, близких к температуре солидуса, количество δ-феррита в структуре может стать подавляющим. Такая структура характерна для участка зоны термического влияния, примыкающего к линии сплавления. Ширина этого участка мало зависит от температуры подогрева, но возрастает с увеличением погонной энергии сварки.