3.3.2. Расчёт ремённой передачи

Для расчёта ремённой передачи (см. рис. 2.1) рекомендуется вы-брать клиноременную передачу. Основные данные:

вращающий момент на валу ведущего шкива Т₀; частота вращения вала ведущего шкива n₀; передаточное число ременной передачи u_{от. пер}; условия работы передачи.

Выбираем тип сечения ремня и минимальный диаметр шкива D_min в зависимости от вращающего момента Т₀ (табл. П28).

Принимаем диаметр ведущего шкива D₁ на два порядка выше D_min из стандартного ряда (табл. П29).

Диаметр ведомого шкива, мм,

D₂=u_{от. пер}∙(1 – ξ),

где ξ = 0,015 – коэффициент относительного скольжения. Полученное значение D₂ округляем до ближайшего стандартного значения.

Фактическое передаточное число

uот. пер=	D2	.
	D (1 )
	1

Отклонение от номинального передаточного числа не должно превышать 3%.

Принимаем ориентировочное значение межосевого расстояния а в интервале

0,55(D₁+D₂)+h ≤ a ≤ 2(D₁+D₂),

где h – высота сечения ремня (табл. П28).

Расчётная длина ремня, мм,

^{2 (D D )}

Полученное значение округляем до ближайшего стандартного значения (табл. П30).

Фактическое межосевое расстояние, мм,

а=	2L  (D1  D2) 	[2L (D1 D2)]2  8(D2  D1)	2	.
		8

28

При монтаже передачи необходимо обеспечить возможность уменьшения а на 0,01L для облегчения надевания ремня на шкивы и возможность увеличения а на 0,025L для увеличения натяжения ремня.

Угол обхвата меньшего шкива, град,

α₁=180⁰-60⁰∙ ^{D2  D1} .

а

Скорость ремня, м/с,

_Vp= ^D1ⁿ0 _.

60000

Определяем допускаемую мощность [P]_Т, передаваемую одним ремнём в типовых условиях (табл. П31).

Допускаемая мощность, передаваемая одним ремнём в реальных условиях, кВт,

[P]=[P]_Т∙C_a∙C_L∙C_p∙C_z,

где C_a=1-0,003(180°-α₁) – коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата; C_L – коэффициент, учитывающий влияние длины ремня (табл. П32); C_p – коэффициент режима работы: при спокойной (по-стоянной) нагрузке C_p=1; при умеренных колебаниях нагрузки C_p=0,9; при значительных колебаниях нагрузки C_p=0,8; C_z – коэффи-циент, учитывающий число ремней: при z=1 C_z=1; z=2…3 C_z=0,95; z=4…6 C_z=0,9; z>6 C_z=0,085.

Число ремней в передаче

z= P₀ /Р.

Рекомендуется z ≤ 8.

Окружная сила, передаваемая ремнями, Н,

F_{t р}= ^Po .

V_р

Натяжение ветви ремня, Н,

F0=	0,85Ftр  CL	 C	V		V 2		,
	z  C  C р				p

где С_V – коэффициент, учитывающий центробежную силу, Н∙с²/м²:

29

типа Б С_V=0,18; для сечения типа В С_V=0,3; для сечения Г С_V=0,6; для сечения типа Д С_V=0,9.

Рабочее натяжение ведущей ветви ремня, Н,

^Ftр

F₁=F₀+ .

Рабочее натяжение ведомой ветви ремня, Н,

^Ftр

F₂=F₀- .

Сила давления на вал, Н: F_в=2F₀  z  sin ¹ .

2

Шкивы для клиноремённой передачи (рис. 3.2) рекомендуется из-готовлять литыми из чугуна СЧ15 или СЧ18, но при скорости V_p>30 м/с рекомендуется сталь 25Л или алюминиевые сплавы.

f

o

h

C_д

D

cm

в

d

d

e

l_p

h
	1:25...1:40
l cm

В

• и с. 3.2. Конструкция шкива

30

Конструкцию обода шкива и размеры канавок (f, e, h, h₀, l_p, α) вы-бираем по табл. П33.

Ширина обода шкива, мм, В=z 1e  2 f .

Толщина обода у края δ, мм:

для шкива из чугуна δ=(1,1…1,3)h; для шкива из стали δ=(0,88…1,04)h. Толщина диска, мм,

С_д=(1,2…1,3)δ.

Диаметр ступицы шкива, мм,

d_cm=(1,8…2)d_в,

где d_в – диаметр вала в месте установки шкива.

Длина ступицы шкива, мм,

l_ст=(1,5…2) d_в,

но рекомендуется не больше ширины обода В.