Введение
Механика грунтов является теоретической базой фундаментостроения. Применение положений современной механики грунтов в проектной и производственной практике позволяет более полно использовать несущую способность оснований, выбирать наиболее экономичные и рациональные способы возведения фундаментов зданий и инженерных сооружений с учетом инженерно-геологической обстановки.
Одновременно с изучением программного теоретического материала учебный план предусматривает практические занятия. Практические занятия являются одним из ответственных звеньев учебного процесса и имеют целью закрепить знания, полученные студентами за период изучения теоретического курса, а также должно способствовать умелому применению этих знаний при инженерном решении задач теории механики грунтов. В процессе выполнения контрольной работы студент должен научиться пользоваться действующими строительными нормами и правилами, руководствами, справочными и литературными материалами.
В учебное пособие включены лишь некоторые из наиболее важных задач, позволяющие студентам на практике закрепить, систематизировать и более глубоко усвоить теоретические положения курсов "Механика грунтов" и "Основанияи фундаменты".
Решению задач должно предшествовать изучение соответствующих разделов курса «Механика грунтов» и "Основания и фундаменты". При выполнении работы рекомендуется пользоваться литературой, приведенной пособии.
Задания к выполнению задач
Задача №8. При заданных инженерно-геологических условиях и заданной нагрузке на обрезфундамента NII и MII требуется запроектировать:
а) столбчатый фундамент мелкого заложения; б) свайный фундамент.
Исходныеданные: Проектируемое здание в г.Казани (нормативная глубина промерзания грунта dfn =1,65).
Многоэтажное здание (коэффициент, учитывающий температурный режим здания kn =0,4) каркасного типа, с железобетонными колоннами квадратного сечения с размерами сторон bc =0,3ми hc = 0,3м, соотношение длины зданияк его высоте L/H = 2м.
Материал фундаментабетон класса В15 (Rbt=0,75МПа). Инженерно-геологические условия представлены на рис. 1.8. Физико-механические характеристики грунтовоснования и значения
нагрузок на обрез фундаментапредставлены в таблице 1.8.
17
Таблица 1.8
№ № |
NII, кН |
MII, кН·м |
|
ИГЭ-1 (суглинок) |
|
ИГЭ-2 (песок средней крупности) |
ИГЭ-1 (глина) |
hW, м |
||||||||
h1, м |
γ1, кН/м3 |
IL |
е |
φ,град |
с, кПа |
h2, м |
γ2, кН/м3 |
γs2, кН/м3 |
е |
h3, м |
γ3, кН/м3 |
IL |
|
|||
1 |
850 |
45 |
1,85 |
20,2 |
0,25 |
0,5 |
32 |
5 |
2,5 |
20,8 |
26,2 |
0,45 |
2,5 |
21,8 |
0,10 |
2,3 |
2 |
900 |
50 |
2,0 |
19,1 |
0,33 |
0,6 |
28 |
7 |
3,5 |
18,7 |
26,8 |
0,65 |
3,0 |
20,7 |
0,17 |
3,4 |
3 |
1050 |
85 |
1,95 |
17,1 |
0,41 |
0,8 |
30 |
6 |
2,7 |
19,1 |
26,6 |
0,60 |
3,5 |
18,6 |
0,24 |
2,7 |
4 |
950 |
65 |
2,1 |
17,8 |
0,26 |
0,7 |
27 |
8 |
3,4 |
20,9 |
26,3 |
0,45 |
2,7 |
19,5 |
0,20 |
3,6 |
5 |
1250 |
50 |
2,3 |
19,1 |
0,34 |
0,6 |
25 |
9 |
4,2 |
21,2 |
26,7 |
0,45 |
3,6 |
20,4 |
0,10 |
3,0 |
6 |
850 |
75 |
2,15 |
18,1 |
0,42 |
0,7 |
20 |
6 |
3,8 |
19,0 |
26,5 |
0,60 |
4,8 |
19,5 |
0,18 |
2,95 |
7 |
1100 |
55 |
2,05 |
19,0 |
0,27 |
0,6 |
24 |
10 |
2,9 |
19,6 |
26,4 |
0,55 |
3,4 |
20,5 |
0,13 |
2,7 |
8 |
1000 |
70 |
2,35 |
18,3 |
0,50 |
0,7 |
26 |
8 |
4,7 |
18,5 |
26,6 |
0,65 |
2,9 |
19,3 |
0,11 |
2,65 |
9 |
950 |
65 |
2,0 |
18,2 |
0,43 |
0,7 |
24 |
14 |
3,2 |
19,3 |
26,8 |
0,60 |
4,2 |
19,5 |
0,19 |
2,9 |
10 |
800 |
45 |
2,3 |
20,3 |
0,28 |
0,5 |
20 |
12 |
2,6 |
21,0 |
26,5 |
0,45 |
3,7 |
21,6 |
0,05 |
3,4 |
11 |
1050 |
70 |
2,15 |
17,0 |
0,36 |
0,8 |
23 |
10 |
3,0 |
21,2 |
26,7 |
0,45 |
4,0 |
18,2 |
0,12 |
3,7 |
12 |
1250 |
65 |
1,90 |
20,6 |
0,44 |
0,5 |
19 |
9 |
3,4 |
19,2 |
26,7 |
0,60 |
3,1 |
22,2 |
0,20 |
2,6 |
13 |
1250 |
80 |
2,0 |
19,0 |
0,29 |
0,6 |
18 |
14 |
2,8 |
21,1 |
26,6 |
0,45 |
2,9 |
20,4 |
0,08 |
3,7 |
14 |
1200 |
85 |
2,15 |
19,2 |
0,37 |
0,6 |
23 |
8 |
3,7 |
21,0 |
26,5 |
0,45 |
4,3 |
20,5 |
0,13 |
3,2 |
15 |
1150 |
55 |
2,25 |
17,2 |
0,45 |
0,8 |
24 |
15 |
4,3 |
19,1 |
26,6 |
0,60 |
4,7 |
18,5 |
0,21 |
3,7 |
16 |
1050 |
40 |
2,30 |
19,0 |
0,30 |
0,6 |
21 |
16 |
4,8 |
19,8 |
26,7 |
0,55 |
5,1 |
20,2 |
0,04 |
3,8 |
17 |
850 |
65 |
2,20 |
17,1 |
0,38 |
0,8 |
16 |
9 |
3,9 |
20,3 |
26,5 |
0,50 |
2,6 |
18,3 |
0,14 |
3,0 |
18 |
950 |
70 |
2,15 |
19,3 |
0,46 |
0,6 |
19 |
16 |
3,4 |
18,5 |
26,5 |
0,65 |
2,7 |
20,8 |
0,22 |
2,7 |
19 |
1000 |
55 |
2,35 |
16,9 |
0,31 |
0,8 |
18 |
18 |
2,8 |
20,5 |
26,8 |
0,50 |
2,4 |
17,9 |
0,01 |
3,5 |
20 |
1300 |
70 |
2,4 |
20,5 |
0,39 |
0,5 |
16 |
14 |
2,7 |
17,9 |
26,5 |
0,70 |
5,0 |
22,0 |
0,15 |
2,6 |
21 |
1450 |
65 |
2,15 |
17,2 |
0,47 |
0,8 |
13 |
12 |
3,9 |
20,2 |
26,4 |
0,50 |
4,2 |
18,6 |
0,23 |
3,4 |
22 |
1150 |
75 |
1,9 |
16,9 |
0,32 |
0,8 |
14 |
15 |
4,7 |
18,3 |
26,2 |
0,65 |
3,6 |
18,0 |
0,06 |
2,9 |
23 |
1050 |
55 |
2,0 |
18,1 |
0,40 |
0,7 |
13 |
17 |
4,6 |
20,4 |
26,6 |
0,50 |
3,7 |
19,4 |
0,16 |
3,6 |
24 |
950 |
60 |
1,95 |
20,7 |
0,48 |
0,5 |
15 |
15 |
4,0 |
19,5 |
26,3 |
0,55 |
4,5 |
22,2 |
0,21 |
2,4 |
25 |
1200 |
75 |
2,15 |
19,4 |
0,50 |
0,6 |
12 |
18 |
2,5 |
18,1 |
26,8 |
0,70 |
5,2 |
20,9 |
0,25 |
3,3 |
Задача №9. Определить абсолютную величину осадки фундамента мелкого заложения методом послойного суммирования. Варианты исходных данных приведены в таблицах 1.9 и 1.10. Схема к расчету представлена на рисунке 1.9.
Таблица 1.9
№№ варианта |
Нагрузка N, МН |
Ширина фундамента, b f , м |
Глубина заложения, d 1 , м |
Уровень подземных вод, WL, м |
Инженерно-геологические условия строительной площадки |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
ИГЭ-1 |
ИГЭ-2 |
ИГЭ-3 |
ИГЭ-4 |
ИГЭ-5 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Толщина слоя, h, м |
Удельный вес, γ, кН/м 3 |
Модуль деформации, Е, МПа |
Толщина слоя, h, м |
Удельный вес, γ, кН/м 3 |
Модуль деформации, Е, МПа |
Толщина слоя, h, м |
Удельный вес, γ, кН/м 3 |
Модуль деформации, Е, МПа |
Толщина слоя, h, м |
Удельный вес, γ, кН/м 3 |
Модуль деформации, Е, МПа |
Толщина слоя, h, м |
Удельный вес, γ, кН/м 3 |
Модуль деформации, Е, МПа |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 |
1,5 |
2,4 |
1,8 |
15 |
4 |
17 |
15 |
5 |
18 |
12 |
3 |
15 |
20 |
2 |
17 |
16 |
6 |
19 |
20 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
2 |
1,2 |
2,2 |
2,8 |
10 |
6 |
19 |
25 |
3 |
16 |
15 |
2 |
14 |
18 |
4 |
16 |
19 |
7 |
20 |
21 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
3 |
1,0 |
2,0 |
2,0 |
12 |
8 |
18 |
18 |
4 |
17 |
18 |
5 |
16 |
21 |
3 |
15 |
15 |
5 |
18 |
19 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
4 |
0,9 |
1,5 |
1,6 |
18 |
5 |
16 |
12 |
6 |
19 |
14 |
4 |
17 |
12 |
5 |
19 |
18 |
8 |
18 |
22 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
5 |
1,1 |
2,1 |
2,1 |
16 |
7 |
15 |
13 |
2 |
18 |
12 |
6 |
16 |
10 |
6 |
14 |
14 |
9 |
17 |
19 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
6 |
1,3 |
2,4 |
1,7 |
12 |
6 |
14 |
14 |
5 |
17 |
15 |
2 |
15 |
22 |
4 |
16 |
17 |
5 |
16 |
17 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
7 |
1,0 |
1,5 |
1,8 |
10 |
4 |
15 |
12 |
8 |
16 |
16 |
4 |
17 |
20 |
6 |
15 |
16 |
6 |
19 |
19 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
8 |
0,8 |
1,6 |
1,6 |
11 |
7 |
17 |
18 |
6 |
17 |
17 |
3 |
18 |
12 |
5 |
18 |
20 |
9 |
16 |
21 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
9 |
0,9 |
1,8 |
1,9 |
15 |
3 |
14 |
17 |
5 |
18 |
15 |
5 |
15 |
21 |
9 |
16 |
17 |
5 |
18 |
20 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
10 |
1,2 |
2,1 |
2,5 |
14 |
8 |
19 |
15 |
7 |
16 |
14 |
4 |
16 |
12 |
10 |
15 |
18 |
8 |
18 |
19 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
11 |
1,0 |
2,0 |
2,0 |
16 |
10 |
18 |
19 |
10 |
17 |
16 |
2 |
15 |
22 |
4 |
17 |
16 |
4 |
19 |
18 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
12 |
1,3 |
2,5 |
1,6 |
10 |
9 |
15 |
24 |
9 |
15 |
19 |
4 |
14 |
12 |
3 |
16 |
17 |
3 |
18 |
27 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
13 |
0,9 |
1,8 |
1,7 |
11 |
6 |
16 |
14 |
5 |
18 |
20 |
3 |
16 |
20 |
5 |
15 |
19 |
5 |
20 |
20 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
14 |
1,1 |
2,4 |
1,8 |
9 |
5 |
14 |
16 |
6 |
17 |
15 |
2 |
15 |
12 |
4 |
18 |
18 |
6 |
17 |
17 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
15 |
1,5 |
2,5 |
2,7 |
12 |
7 |
17 |
21 |
8 |
14 |
18 |
5 |
18 |
21 |
6 |
16 |
18 |
7 |
19 |
22 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
16 |
1,0 |
2,1 |
2,5 |
15 |
8 |
18 |
18 |
5 |
19 |
20 |
4 |
16 |
12 |
3 |
17 |
22 |
10 |
16 |
21 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
17 |
0,7 |
1,5 |
1,7 |
11 |
5 |
15 |
17 |
7 |
16 |
17 |
2 |
14 |
15 |
5 |
18 |
17 |
5 |
18 |
20 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
18 |
0,9 |
1,7 |
1,8 |
8 |
6 |
17 |
19 |
6 |
17 |
18 |
3 |
15 |
20 |
4 |
16 |
19 |
4 |
20 |
21 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
19 |
1,2 |
2,0 |
1,9 |
12 |
5 |
16 |
18 |
5 |
18 |
15 |
4 |
16 |
21 |
6 |
17 |
18 |
3 |
19 |
23 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
20 |
1,0 |
1,9 |
1,9 |
10 |
4 |
15 |
20 |
6 |
16 |
19 |
6 |
19 |
22 |
5 |
18 |
20 |
6 |
18 |
17 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
21 |
1,5 |
2,5 |
2,0 |
6 |
5 |
14 |
16 |
4 |
17 |
15 |
2 |
17 |
20 |
4 |
16 |
17 |
5 |
16 |
19 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
22 |
0,7 |
1,5 |
1,6 |
5 |
3 |
17 |
19 |
5 |
18 |
20 |
5 |
19 |
21 |
10 |
17 |
21 |
8 |
20 |
20 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
23 |
1,1 |
1,7 |
1,7 |
4 |
6 |
19 |
18 |
7 |
16 |
19 |
3 |
16 |
20 |
3 |
18 |
19 |
4 |
16 |
21 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
24 |
0,8 |
1,6 |
1,6 |
12 |
5 |
15 |
15 |
5 |
17 |
17 |
5 |
15 |
22 |
4 |
19 |
17 |
5 |
20 |
17 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
25 |
1,3 |
2,7 |
3,0 |
13 |
6 |
19 |
20 |
3 |
18 |
16 |
6 |
17 |
20 |
5 |
16 |
24 |
7 |
20 |
25 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
26 |
1,7 |
3,0 |
3,7 |
15 |
5 |
20 |
19 |
7 |
19 |
21 |
4 |
16 |
21 |
3 |
17 |
19 |
8 |
19 |
21 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
27 |
0,9 |
1,7 |
2,0 |
10 |
3 |
16 |
17 |
5 |
17 |
18 |
5 |
15 |
19 |
4 |
18 |
20 |
5 |
21 |
24 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
28 |
1,4 |
2,5 |
2,3 |
8 |
4 |
14 |
15 |
3 |
18 |
18 |
2 |
19 |
22 |
3 |
16 |
17 |
6 |
16 |
19 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
29 |
1,0 |
1,8 |
1,8 |
16 |
6 |
19 |
20 |
5 |
17 |
19 |
10 |
17 |
21 |
2 |
15 |
18 |
3 |
17 |
20 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
30 |
1,1 |
2,1 |
2,5 |
11 |
3 |
15 |
18 |
5 |
19 |
20 |
12 |
18 |
22 |
4 |
17 |
18 |
5 |
20 |
19 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Примечание. Во всех вариантах принят отдельно стоящий фундамент мелкого заложения с соотношением длины к ширине подошвы η=lf/bf=1. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Наименование грунтов (инженерно-геологических элементов -ИГЭ) Таблица 1.10
№№ п.п. |
№ № ИГЭ |
Наименование грунтов |
|
|||
1 |
2 |
3 |
|
|||
1 |
ИГЭ-1 |
Суглинок тугопластичный |
|
|||
2 |
ИГЭ-2 |
Супесь пластичная |
||||
3 |
ИГЭ-3 |
Песок средней крупности, средней плотности, влажный |
||||
4 |
ИГЭ-4 |
Песок мелкий, средней плотности, водонасыщенный |
||||
5 |
ИГЭ-5 |
Глина в полутвердом состоянии (водоупорный слой) |
|
|||
Примечание. Для всех вариантов, наименование грунтов (ИГЭ) одинаковое |
|
|||||
Задача №10. Определить абсолютную величину осадки S методом линейно-деформируемого слоя. Исходные данные приведены в таблице 1.11. Схема к расчету представленана рисунке 1.10.
Таблица 1.11
Номер варианта |
Тип фундамента |
Геометрическаяформа подошвыфундамента в плане |
Размеры l f хbf или диаметр d f подошвыфундамента, м. |
Глубина заложения подошвы фундамента, d1 , м |
Среднее давлениеР, МПа |
Характеристики грунтов основания |
|
|||
ИГЭ №1. суглинок |
ИГЭ №2. песок |
|||||||||
h1 , м |
Е1, МПа |
h2,, м |
Е2, МПа |
|||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
1 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =20 х 15 |
2,50 |
0,25 |
5 |
16 |
20 |
21 |
|
2 |
ФМЗ |
Круглый |
df=11,5 |
3,50 |
0,18 |
6 |
15 |
15 |
20 |
|
3 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =15 х 15 |
2,20 |
0,30 |
4 |
18 |
18 |
25 |
|
4 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =25 х 17 |
2,80 |
0,20 |
6 |
17 |
25 |
23 |
|
5 |
ФМЗ |
Круглый |
df=13,0 |
3,90 |
0,26 |
8 |
19 |
19 |
22 |
|
6 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =12 х 12 |
2,70 |
0,27 |
7 |
14 |
21 |
24 |
|
7 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =19 х 11 |
2,40 |
0,22 |
6 |
13 |
22 |
23 |
|
8 |
ФМЗ |
Круглый |
df=15,0 |
3,20 |
0,20 |
5 |
12 |
25 |
23 |
|
9 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =14 х 14 |
2,55 |
0,21 |
9 |
15 |
28 |
24 |
|
10 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =15 х 10 |
2,50 |
0,25 |
5 |
16 |
20 |
21 |
|
11 |
ФМЗ |
Круглый |
df=14,0 |
3,50 |
0,18 |
6 |
15 |
15 |
20 |
|
12 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =13 х 13 |
3,20 |
0,20 |
7 |
19 |
28 |
22 |
|
13 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =30 х 25 |
2,75 |
0,22 |
8 |
17 |
19 |
25 |
|
14 |
ФМЗ |
Круглый |
df=16,0 |
3,40 |
0,17 |
10 |
14 |
15 |
30 |
|
15 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =10 х 10 |
2,00 |
0,30 |
9 |
18 |
28 |
28 |
|
16 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =20 х 10 |
2,70 |
0,29 |
7 |
18 |
22 |
27 |
|
17 |
ФМЗ |
Круглый |
df=18,5 |
3,50 |
0,20 |
11 |
16 |
25 |
25 |
|
18 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =11 х 11 |
2,80 |
0,19 |
8 |
12 |
21 |
26 |
|
19 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =30 х 20 |
3,50 |
0,20 |
10 |
19 |
20 |
30 |
|
20 |
ФМЗ |
Круглый |
df=24,0 |
4,00 |
0,28 |
15 |
18 |
15 |
29 |
|
21 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =15 х 15 |
2,50 |
0,24 |
8 |
14 |
15 |
28 |
|
Окончание таблицы 1.11
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
22 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =22 х 12 |
1,80 |
0,25 |
5 |
18 |
27 |
33 |
|
|
23 |
ФМЗ |
Круглый |
df=28,0 |
3,00 |
0,22 |
10 |
15 |
20 |
35 |
|
|
24 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =25 х 25 |
3,50 |
0,23 |
12 |
16 |
15 |
25 |
|
|
25 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =18 х 12 |
2,80 |
0,20 |
6 |
14 |
15 |
30 |
|
|
26 |
ФМЗ |
Круглый |
df=20,0 |
2,00 |
0,23 |
8 |
16 |
18 |
26 |
|
|
27 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =14 х 14 |
3,10 |
0,21 |
9 |
18 |
20 |
28 |
|
|
28 |
ФМЗ |
Прямоугольный |
lf х bf = =21 х 15 |
2,80 |
0,15 |
10 |
15 |
24 |
31 |
|
|
29 |
ФМЗ |
Круглый |
df=18,0 |
2,50 |
0,20 |
7 |
12 |
23 |
27 |
|
|
30 |
ФМЗ |
Квадратный |
lf х bf = =15 х 15 |
3,00 |
0,21 |
6 |
18 |
15 |
28 |
|
|
Примечание. ФМЗ – фундамент мелкого заложения; (lf х bf)=(длина фундамента, м) х (ширина фундамента, м;) |
|
||||||||||
а) б)
Задача №11. Определить абсолютную величину осадки фундамента методом эквивалентного слоя. Схема к расчету приведена на рисунке 1.11. Варианты исходных данных приведены в таблице 1.12.
Рис. 1.11. Схема к расчету осадки методом эквивалентного слоя для слоистого напластования грунтового основания: 1-криволинейная эпюра дополнительных напряжений по оси фундамента; 2-эквивалентная по площади треугольная эпюра с вершиной на глубине 2hэ от уровня подошвы фундамента; zi-расстояниеот середины слоя до глубины 2h
№№Вариантов |
Давление Р0 подподошвой, кПа |
Ширинафундамента, b f , м |
Глубиназаложения ФМЗ, d 1 , м |
Модуль деформации, Е, МПа |
|
|||||||||||
ИГЭ-2 песок средней крупности |
ИГЭ-3 песок пылеватый |
ИГЭ-4 супесь |
ИГЭ-5 глина |
|||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
||||||||
1 |
200 |
1,50 |
1,65 |
16 |
7 |
11 |
13 |
|
||||||||
2 |
185 |
1,35 |
1,50 |
17 |
11 |
10 |
12 |
|
||||||||
3 |
195 |
1,40 |
1,70 |
19 |
8 |
12 |
10 |
|||||||||
4 |
220 |
1,60 |
1,50 |
15 |
6 |
13 |
9 |
|
||||||||
5 |
210 |
1,60 |
1,60 |
14 |
5 |
10 |
11 |
|
||||||||
6 |
200 |
1,55 |
1,60 |
13 |
6 |
12 |
10 |
|||||||||
7 |
190 |
1,50 |
1,50 |
12 |
12 |
10 |
8 |
|
||||||||
8 |
205 |
1,45 |
1,60 |
15 |
10 |
14 |
11 |
|
||||||||
9 |
200 |
1,60 |
1,80 |
11 |
15 |
10 |
14 |
|||||||||
10 |
195 |
1,50 |
1,70 |
12 |
14 |
9 |
13 |
|
||||||||
Окончание таблицы 1.12
11 |
215 |
1,60 |
1,90 |
16 |
12 |
10 |
15 |
|
|||||||
12 |
170 |
1,40 |
1,60 |
13 |
12 |
15 |
18 |
|
|||||||
13 |
250 |
2,00 |
2,10 |
18 |
10 |
9 |
15 |
|
|||||||
14 |
150 |
1,65 |
1,70 |
15 |
12 |
8 |
9 |
|
|||||||
15 |
180 |
1,60 |
1,50 |
13 |
5 |
11 |
17 |
||||||||
16 |
195 |
1,65 |
1,80 |
14 |
6 |
12 |
15 |
|
|||||||
17 |
190 |
1,50 |
1,70 |
12 |
5 |
10 |
14 |
|
|||||||
18 |
185 |
1,80 |
1,80 |
10 |
7 |
12 |
17 |
||||||||
19 |
200 |
1,90 |
2,00 |
15 |
8 |
12 |
16 |
|
|||||||
20 |
210 |
2,00 |
1,80 |
10 |
6 |
15 |
13 |
|
|||||||
21 |
160 |
1,25 |
1,70 |
17 |
9 |
12 |
11 |
||||||||
22 |
175 |
1,50 |
1,50 |
15 |
7 |
11 |
14 |
|
|||||||
23 |
185 |
1,40 |
1,50 |
10 |
11 |
12 |
6 |
|
|||||||
24 |
195 |
1,60 |
1,65 |
9 |
15 |
13 |
10 |
||||||||
25 |
180 |
1,50 |
1,60 |
8 |
12 |
9 |
16 |
|
|||||||
26 |
190 |
1,80 |
1,80 |
14 |
11 |
10 |
9 |
|
|||||||
27 |
180 |
1,40 |
1,70 |
12 |
6 |
16 |
11 |
||||||||
28 |
200 |
2,00 |
2,10 |
16 |
6 |
12 |
13 |
|
|||||||
29 |
185 |
1,50 |
1,80 |
12 |
9 |
16 |
18 |
|
|||||||
30 |
205 |
1,80 |
1,60 |
16 |
10 |
12 |
17 |
|
|||||||