Расчет осадок фмз по программе igof.

Относительная разность осадок:

ΔS/L≤( ΔS/L)u=0,002.

1(ф4) и 2(ф6) фундаменты: (0,073-0,05)/32,12=0,00072<0,002;

1(ф4) и 3(ф7) фундаменты: (0,05-0,029)/60=0,00073<0,002;

1(ф4) и 4(ф10) фундаменты: (0,05-0,01)/72=0,00088<0,002;

2(ф6) и 3(ф7) фундаменты: (0,073-0,029)/31,7=0,00066<0,002;

2(ф6) и 4(ф10) фундаменты: (0,073-0,01)/42=0,00095<0,002;

3(ф7) и 4(ф10) фундаменты: (0,073-0,01)/12=0,0016<0,002;

Проверка выполняется.

4.1.9. Проверка слабого подстилающего слоя.

Должно обеспечиватся условие:

σz=(σzp-σzγ)+σzg≤Rz, где

σzp, σzγ и σzg - вертикальные напрядения в грунте на глубине z от подошвы фундамента;

Rz - расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине z, для условного фундамента шириной bz равной:

bz=√(Az-a²)-a, где

Az=(N+ Gф)/ σzp;

a=(l-b)/2;

N- вертикальная нагрузка на основание от фундамента;

l и b -соответственно длина и ширина фундамента.

σzp=α·р= 0,696·231,41=160,95 кПа;

где α – коэффициент рассеивания напряжений на кровле слабого слоя, определяется в зависимости от :

ξ = 2×z/b и η = l/b;

Az=(N+ Gф)/ σzp=(4500+748,44)/160,95=32,6м²;

Gф=b·l·d·γср=4,2·5,4·1,5·22=748,44кН;

Gф– вес фундамента и грунта на его уступах;

a=(l-b)/2=(5,4-4,2)/2=0,6м;

bz=√(Az-a²)-a=√(32,6-0,6²)-0,6=5,1м;

Определение расчетного сопротивления под подошвой фундамента:

Согласно пункту 5.6.10 [1] II, cII и φII - определяется на глубину z=0,5·b=2,55. На глубине 2,55м от подошвы фундамента толща грунта однородна, следовательно II, φII и сII принимаются для ИГЭ-II

II=14,96кН/м³;

cII=6,2кПа;

φII=26кПа;

М=0,84;

Mq=4,37;

Mc=6,9;

с1=1,1; с2=1;

II`=15,08 кН/м³;

Rz=1,1·1/1·[0,84·1·5,1·14,96+4,37·2,55·15,08+6,9·6,2]=303,37кПа.

σz=(160,95-15,73)+58,07=203,28≤303,37кПа.

Проверка выполняется.

4.2. Свайные фундаменты.

4.2.1. Глубина заложения ростверка.

Глубину заложения принимаем не менее глубины промерзания и с учетом кратности 300мм -1,5м.

4.2.2. Определение суммарных расчетных нагрузок на уровне подошвы ростверка.

Осредненный коэффициент надежности по нагрузке γf=1,2;

Фундамент 4

No.p=P(z)·γf=2606,4·1,2=3127,68кН;

Моy.p=М(y)·γf =182,7·1,2=219,24 кН·м;

Моx.p=М(x)·γf =231,66·1,2=277,99 кН·м..

Фундамент 6

No.p=P(z)·γf =4500·1,2=5400 кН;

Моy.p=М(y)·γf =265,5·1,2 =318,6 кН·м;

Моx.p=М(x)·γf =0.

Фундамент 7

No.p=P(z)·γf =960,12·1,2=1152,14кН;

Моy.p=М(y)·γf =149,66·1,2=179,59 кН·м;

Моx.p=М(x)·γf =115,83·1,2=138,99 кН·м.

Фундамент 10

No.p=P(z)·γf =110,53·1,2=132,64 кН;

Моy.p=М(y)·γf =0

Моx.p=М(x)·γf =0.

4.2.3. Выбор свай.

Сваи заглубляются в ИГЭ-III(песок средней крупности). Загрубление в песок должно быть не менее 1 м.

Рис.15. Расчетная схема длины сваи.

Применяются железобетонные стойкие сваи квадратного сечения мм.

Фундамент 4:

м.

Фундамент 6:

м.

Фундамент 7:

м.

Фундамент 10:

м.

Принимаем марку сваи для фундамента 10: СЦ8-30, м, V=073м³,m=1.83т

Принимаем марку сваи для фундаментов 4,6,7: СЦ9-30, м, V=0,82м³,m=2,05т

Ф-4

Ф-6

Рис.16. Схема заглубления свай в инженерно геологические.

Ф-7

Ф-10

Рис.17. Схема заглубления свай в инженерно геологические.