основы проектирования хим произв дворецкий
.pdfРАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ |
101 |
|
|
Рис. 3.20. Графики для определения коэффициента β2
Торосферические днища, нагруженные наружным давлением. Торосфери-
ческие днища, нагруженные наружным давлением, следует рассчитывать по приведенным выше зависимостям при значении коэффициента Kэ = 1,0.
Сферические неотбортованные днища
Сферические неотбортованные днища представляют собой шаровой сегмент, который приваривается непосредственно к обечайке или фланцу (рис. 3.21). Радиус сферы днища R должен быть не более внутреннего диаметра обечайки D и не менее 0,85D. Днища весьма просты по конструкции, но основным недостатком их являются значительные краевые напряжения, возникающие в месте соединения днища с обечайкой, которые могут в несколько раз превосходить напряжения в центральной части днища. Сферические неотбортованные днища допускается применять только в сосудах и аппаратах, работающих под наливом или нагруженных внутренним избыточным давлением, не превышающим 0,07 МПа. В аппаратах, работающих при давлении свыше 0,07 МПа или под вакуумом, данные днища допускается применять только в качестве элемента фланцевых крышек. Соединение их с обечайкой должно осуществляться сварным швом со сплошным проваром.
Толщину стенки сферического неотбортованного |
|
|
днища определяют методом последовательных при- |
Рис. 3.21. Сферическое |
|
ближений. |
||
неотбортованное днище |
102 |
Глава 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ХИМИЧЕСКИХ ПРОИЗВОДСТВ |
|
|||||
|
|
|
|||||
|
Предварительно толщину стенки вычисляют по формуле |
|
|||||
|
s1R = |
pR |
s1 ≥ s1R + c, |
(3.34) |
|||
|
|
|
, |
||||
|
2[σ]ϕ − p |
||||||
а затем по формуле |
|
|
pDβ |
|
|||
|
|
s1′′R = |
|
(3.35) |
|||
|
|
|
. |
||||
|
|
2[σ]ϕ− p |
Расчет проводят до тех пор, пока разница между полученным значением s1′′R и принятым s1 при определении коэффициента β не будет превышать 5%.
В качестве расчетной толщины стенки днища или крышки принимают большее из двух значений.
Допускаемое внутреннее избыточное давление определяют по формуле p = min{[p]1; [p]2},
где [p]1 – допускаемое избыточное давление из условия прочности краевой зоны:
[p]1 = 2(s1 −c)ϕТ[σ];
Dβ + (s1 −c)
[p]2 – допускаемое избыточное давление из условия прочности центральной зоны:
[p]2 = 2(s1 − c)ϕ[σ].
R + (s1 − c)
Коэффициент β определяют в соответствии с ГОСТ Р 5287.2 в зависимости от конструкции днища.
Сферические неотбортованные днища и крышки, нагруженные наружным давлением. Толщину стенки сферического сегмента днища или крышки предварительно вычисляют по формулам (3.34) и (3.35) с последующей проверкой по формулам (3.36) – (3.38).
Допускаемое наружное давление вычисляют по формуле
[p]= |
[ p]p |
|
, |
(3.36) |
|
|
[p] |
2 |
|||
|
|
p |
|
|
|
|
[p] |
|
|
||
|
1 + |
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
где [p]р – допускаемое наружное давление из условия прочности в центральной зоне:
[p] = |
2(s1 − c)[σ]1 |
; |
(3.37) |
||
|
|||||
р |
R |
+ (s1 |
− c) |
|
|
|
|
|
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ |
103 |
|
|
[p]E – допускаемое наружное давление из условия устойчивости в пределах упругости:
[p] |
|
K |
C |
|
(s |
|
−c) 2 |
|
|
= |
|
E |
1 |
|
. |
(3.38) |
|||
n |
|
|
|
||||||
E |
|
|
|
|
R |
|
|
||
|
|
|
у |
|
|
C |
|
|
Коэффициент K C определяют по ГОСТ Р 5287.2 в зависимости от парамет-
ра RC /(s1 − c) .
Плоские круглые днища
Плоские днища представляют собой круглые пластины, приваренные к обечайке. Некоторые конструкции плоских днищ и способы соединения их с обечайкой представлены в табл. 3.9.
3.9. Конструкции плоских днищ
Тип |
Чертеж |
Условия закрепления днищ и крышек |
K |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
a > 1,7s |
0,53 |
||||
|
|
|
|
|
DR |
= D |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
2 |
|
|
|
a > 0,85s |
0,50 |
|||||
|
|
|
|
|
DR |
= D |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
s − c |
|
|
< 0,25 |
0,45 |
|||
|
|
|
s |
|
− c |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
3 |
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
s − c |
|
≥ 0,25 |
0,41 |
|||||
|
|
|
s |
|
− c |
|
|
|||
|
|
|
|
l |
|
DR = D |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
4 |
|
|
|
а > 0,85s |
0,50 |
|||||
|
|
|
|
|
DR |
= D |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
s − c |
|
< 0,5 |
0,41 |
|||
|
|
|
|
s |
l |
− c |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s − c |
|
≥ 0,5 |
0,38 |
||||
|
|
|
|
s |
l |
− c |
||||
|
|
|
|
|
DR = D |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
104Глава 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ХИМИЧЕСКИХ ПРОИЗВОДСТВ
Впрочностном отношении они менее совершенны, чем описанные выше типы днищ. Поэтому плоские днища применяют обычно в аппаратах, работающих под атмосферным или небольшим избыточным давлением. В аппаратах, работающих под давлением они обычно используются только в тех случаях, когда это обусловлено какими либо конструкционными особенностями, необходимостью размещения внутренних устройств (например, трубные решетки теплообменников), а также в качестве крышек люков и заглушек. Плоские днища больших диаметров при необходимости могут быть укреплены элементами жесткости (ребрами), которые привариваются по радиусу от центрально расположенного кольца или параллельно диаметру. Плоские днища, применяемые в сосудах 1, 2, 3, 4-й групп (табл. 3.5), изготавливают из поковок.
Расчет плоских круглых днищ
Толщина днищ, работающих под внутренним избыточным или наружным давлением, рассчитывается по формулам:
s |
= KK |
D |
p |
; |
s |
≥ s |
+ c, |
(3.39) |
|
||||||||
1R |
|
о R ϕ[σ] |
|
1 |
1R |
|
|
где DR – расчетный диаметр днища, м.
Коэффициент K в зависимости от конструкции днища и способа его соединения с обечайкой выбирают по табл. 3.8. Для других конструкций днищ значения коэффициента K приведены в ГОСТ Р 5287.2.
Коэффициент ослабления днища отверстиями Kо для днищ, имеющих одно отверстие определяют по формуле
K |
|
|
|
d |
|
d |
2 |
|
|
= |
1+ |
|
+ |
|
|
, |
|
|
D |
D |
||||||
|
о |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
R |
|
R |
|
а для днищ, имеющих несколько отверстий по формуле
|
|
|
|
|
d |
|
3 |
|||
1 |
− ∑ |
|
|
i |
|
|
||||
|
D |
|
||||||||
Kо = |
|
|
|
|
R |
. |
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
d |
|
|
|
|||
1 |
− ∑ |
|
i |
|
||||||
|
D |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
R |
Коэффициент Kо определяют для наиболее ослабленного сечения. Максимальную сумму длин хорд отверстий в наиболее ослабленном диаметральном сечении
днища определяют по рис. 3.22 по формуле ∑di = max{(d1 + d2 ); (b1 +b2 )}. Для
днищ без отверстий значение коэффициента Kо принимают равным 1,0. Допускаемое давление на плоское днище рассчитывают по уравнению
|
(s |
−c) 2 |
|
|
|
[p]= |
1 |
|
|
[σ]ϕ. |
(3.40) |
KK |
|
||||
|
D |
|
|
||
|
|
о R |
|
|
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ |
105 |
|
|
3.22. Пример расположения отверстий в плоских днищах
Приведенные формулы применимы для расчета плоских днищ при условии (s1 −c) / DR ≤ 0,11. Если данное условие не выполняется, то величина допускае-
мого давления, определенного по формуле (3.40), должна быть умножена на поправочный коэффициент
Kp = |
|
2,2 |
|
|
|
. |
|
|
|
s |
|
|
|
||
|
|
|
|
−c 2 |
|||
1+ |
1+ 6 |
1 |
|
|
|||
|
|
||||||
|
|
|
|
DR |
|
При Kр[p]< p толщину днища следует увеличивать так, чтобы было выполнено условие Kр[p]> p . Во всех случаях присоединения днища к обечайке
минимальная толщина плоского круглого днища должна быть не менее толщины обечайки.
Расчет днищ и крышек плоских круглых с радиальными ребрами жесткости подробно изложен в ГОСТ Р 5287.2.
Конические днища
Конические днища представляют собой усеченные конические обечайки, приваренные расширенной частью к цилиндрической части корпуса. Днища изготавливаются вальцовкой из заготовки, состоящей из цельного или составного листа, и последующей сваркой.
Конические днища обычно применяют в конструкциях вертикальных сосудов и аппаратов, из нижней части которых необходимо выводить сыпучие материалы или вязкие среды. Конические переходы используют для соединения обечаек разных диаметров.
106 |
Глава 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ХИМИЧЕСКИХ ПРОИЗВОДСТВ |
|
|
а) |
б) |
Рис. 3.23. Конические днища:
а – неотбортованные; б – с тороидальным переходом
Конструктивно конические днища выполняют неотбортованными и отбортованными с тороидальным переходом (рис. 3.23). Днища с тороидальным переходом обеспечивают меньшую концентрацию напряжений в переходной зоне, поэтому в аппаратах, работающих под давлением более 0,07 МПа используются только отбортованные конические днища с тороидальным переходом. Стандартные конические днища выпускаются с углом при вершине 2α1 = 60, 90, 120 и 140°.
Конические днища, нагруженные внутренним избыточным давлением. Толщи-
ну стенки гладкой конической обечайки определяют
sкR = |
pDк |
|
|
1 |
; |
sк ≥ sкR + c. |
(3.41) |
|
2ϕр[σ] |
− p cos α1 |
|||||||
|
|
|
|
В этих формулах Dк – расчетный диаметр гладкой конической обечайки. Для днищ без тороидального перехода он определяется как Dк = D −1,4a1 sin α1, а для
днищ с тороидальным переходом – Dк = D − 2[r(1−cosα1) +0,7a1 sin α1]. Расчетные длины переходных частей для конической части a1 = 0,7 D(s1 − c) / cosα1 ; для цилиндрической части при отсутствии перехода a2 = 0,7 D(s2 − c ), а при наличии тороидального перехода a2 = 0,5 D(s1 − c).
Допускаемое внутреннее избыточное давление
[p]= |
|
2[σ]ϕp (sк − с) |
. |
(3.42) |
|
|
D |
|
|||
|
|
к |
+ (sк − с) |
|
|
|
|
cosα1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ |
107 |
||
|
|||
Данные расчетные зависимости применимы при соотношении между тол- |
|||
щиной стенки обечайки и диаметром в пределах 0,001 ≤ |
s1 cos α1 |
≤ 0,050. |
|
D |
|||
|
|
Выполнение этого условия для пологого конического днища (α1 > 70°) не требуется. Исполнительные длины переходных частей обечаек должны быть не менее расчетных длин а1 и а2. Приведенные формулы не применимы для расчета на прочность конических переходов в местах крепления рубашки к корпусу.
Конические днища, нагруженные наружным давлением
Толщину стенки в первом приближении вычисляют по формуле
|
|
|
10 |
−2 |
D |
|
|
p |
|
|
l |
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
Е |
|
||||||
s |
|
= max 1,06 |
|
|
Е |
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
D |
||||||
|
R |
|
|
|
|
10 |
−5 |
E |
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Е |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2 pDк |
1 |
|
|
|||
|
sк ≥ sкR + c, |
|||||
|
|
|
|
|
; |
|
2[σ]ϕ |
p |
− p cosα |
||||
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
где эффективная длина и эффективный диаметр конического днища определяются соответственно
|
|
|
D − D |
|
|
|
|
D + D |
|
D |
|
D + D |
|
|
|||
l |
|
= |
0 |
; |
D |
|
= max |
|
0 |
; |
|
− 0,31(D + D ) |
|
|
0 |
tgα |
, |
|
2sin α |
|
2cos α |
cos α |
s |
|
−c |
||||||||||
|
E |
|
|
|
E |
|
|
0 |
к |
1 |
|
||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
а коэффициент B1
B |
= min |
1,0; |
9,45 |
DE |
|
DE |
. |
|
|
||||||
1 |
|
|
|
lE |
|
|
|
|
|
|
|
100(sк −c) |
Допускаемое наружное давление для конического днища рассчитывают по формуле (3.20), где допускаемые давления из условия прочности и условия устойчивости в пределах упругости определяют соответственно по зависимостям
(3.41) и (3.21).
Расчет толщин переходных элементов
Для днищ без тороидального перехода (рис. 3.23, а) толщину стенки перехода цилиндрической части определяют по формулам
s2R = |
pDβ1 |
; s2 |
≥ s2R + c, |
2[σ]ϕp − p |
где β1 ≥ max{0,5; β} – коэффициент формы.
Значение β может быть определено по диаграмме (рис. 3.24, а). Расчет толщины стенки перехода конического элемента проводят методом последовательных приближений на основании предварительного подбора и последующей проверки отношения
s ≥ |
|
s1 |
−c |
s |
2R |
+ c. |
|
|
|||||
1 |
|
|
|
|
||
|
s2 |
−c |
|
|
108 |
Глава 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ХИМИЧЕСКИХ ПРОИЗВОДСТВ |
|
|
а)
б)
Рис. 3.24. Диаграмма для определения коэффициента β:
а – при расчете толщин стенок переходов; б – при выполнении проверочного расчета
Допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление из условия прочности переходной части рассчитывают по зависимости
[p]= 2[σ]ϕp (s2 − c) ,
Dβ1 + (s2 − c)
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ |
109 |
|
|
|
|
где коэффициент формы β1 определяется в зависимости |
от коэффициента β |
|
(рис. 3.24, б). |
|
α1 ≤ 70°; |
Данные расчетные зависимости применимы при |
условиях |
(s1 −c) ≥ (s2 −c). Если (s1 − c) ≥ (s2 − c) , то при проверочном расчете следует
принимать (s1 − c) = (s2 − c).
Для днища с тороидальным переходом (рис. 3.23, б) толщину стенки перехода рассчитывают по формулам
s1R = |
pDβ3 |
; |
s1 ≥ s1R +c, |
|
2ϕp[σ]− p |
||||
|
|
|
где β3 = max{0,5; β; βт}.
Коэффициент β определяют по диаграмме (рис. 3.24, а), а коэффициент βт по диаграмме (рис. 3.25, а).
а)
б)
Рис. 3.25. Диаграмма для определения коэффициента β:
а – при расчете толщин стенок переходов; б – при выполнении проверочного расчета
110 |
Глава 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ХИМИЧЕСКИХ ПРОИЗВОДСТВ |
|
|
Допускаемое внутреннее избыточное или наружное давление из условия прочности переходной части рассчитывают по зависимости
[p]= 2[σ]ϕp (s1 − c) ,
Dβ3 + (s1 − c)
где коэффициент β3 определяется в зависимости от коэффициентов β (рис. 3.24, а) и
βт (рис. 3.25, б).
Данные расчетные зависимости применимы при условиях α1 ≤ 70°, 0 ≤ r / D ≤ 0,3.
Расчет конических обечаек и днищ с укрепляющими кольцами изложен в ГОСТ Р 5287.2.
Конические днища, нагруженные осевыми усилиями
Толщину стенки гладкого конического днища, нагруженного осевой растягивающей силой определяют по формулам
sкR = |
F |
1 |
; |
sк ≥ sкR +c, |
||
πD ϕ |
[σ] |
|
cos α |
|||
|
1 т |
1 |
|
|
а допускаемую растягивающую силу по уравнению
F= πD1 (sк − c)ϕт[σ]cos α1.
Вслучае нагружения гладкого конического днища осевой сжимающей силой определяют ее допускаемое значение по уравнению
|
|
|
|
|
|
|
|
[F ]p |
|
|
|
||
|
|
|
|
|||
[F ]= min |
|
|
|
|
; |
|
|
[F |
] |
|
|||
|
|
2 |
||||
|
1+ |
|
p |
|
||
[F ] |
||||||
|
|
|
||||
|
|
E |
DD1 [F ]p ,
F
где допускаемая осевая сила из условия прочности
|
[F ]p = πDF (sк −c)[σ]cos α1, |
|
(3.43) |
||||
а допускаемая осевая сила из условия устойчивости в пределах упругости |
|
||||||
[F ]E = |
31,0 10−5 E |
2 |
100(s |
−c) 2,5 |
|
||
|
(DF cosα1) |
|
к |
. |
(3.44) |
||
ny |
DF |
||||||
|
|
|
|
|
|||
В этих уравнениях DF – эффективный диаметр конической обечайки при |
|||||||
осевом сжатии |
DF = (0,9D + 0,1D0 ) / cosα1. |
|
(3.45) |
||||
|
|