Всоответствиисалгоритмом(п.п.1-16)выполнили

расчетрежимадеформацииприпрокаткеполосыЗ–1x1500ммприменительнокНСХП1700второгопоколенияизусловия

равенствасилыпрокаткипоклетям1-3.Частичнорезультаты

расчетовпредставленынарис.4.33ивтабл.4.12.Выражениепоп.11иданныетабл.4.12позволяютитерационнымпутем

установитьвеличиныобжатийпоклетямпридопускаемом

значении

^Р]_1-3

=18МН.Изтабл.4.12следует,что

относительныеобжатияпоклетям1-3находятсявпределах

26,1-28,65%смаксимумвовторойклетиипривыполненииусловияпоп.12.ПриэтомрасчетнаясилаР_iблизкак

допускаемой(P

=18МН)иисключаетварьирование

обжатиямипоклетям(при_4=const).ПоэтойпричинеполосыширинойВ=1500ммитолщинойh=1ммследуетпрокатывать

изгорячекатаногоподкатаменьшейтолщинысуменьшениемобжатийпоклетям.Еслипроектируютрежимдеформациис

минимальнымобжатиемвклети1,товеличину

^h₂₄^поп.12.

^{определяютбезучетаh}₁^{.Процессопределениярациональных}

обжатий

техники.

упрощается

при

использовании

компьютерной

Таблица4.12.Режимдеформацииполосы3-1x1500ммиз

Низкоуглеродистойстали

111

№клети

Н,

мм

h,

мм

h,

мм

,

%

v,

м/с

Р,МН

1

3,0

2,22

0,78

26,1

5,0

16,5

2

2,22

1,58

0,64

28,65

7,03

16,5

3

1,58

1,15

0,43

27,2

9,68

16,5

4

1,15

1,0

0,15

13,0

11,15

9,7

к

P

g

t

5Точностьиплоскосностьлистового проката

5.1Упругаядеформацияпрокатнойклети

Поддействиемсилыпрокаткидеталипрокатнойклетиупругодеформируются(стойкиподвергаютсярастяжению,поперечиныивалкипрогибаются,подушки,подшипники,нажимныевинты,гайки–сжимаются),устраняютсязазорывсистеменажимнойвинт-подушки.Размериформазазорамеждурабочимивалкамиизменяютсяпосравнениюсисходными,аполученнаяполосаприобретаетсоответственныетолщинуипоперечнуюразнотолщинность.Определениетолщиныполосынавыходеизклетивыполняютсиспользованиемработы[42].Суммарнаяупругаядеформация(пружина)рабочейклетипропорциональнавеличинесилыпрокатки,иможетбытьопределенаопытнымилитеоретическимпутем.

Приопытномопределениипружиныклетиизмеряютисходныйзазормеждувалками,толщинуполосыпослепрокаткиисилупрокатки,серииполос.ПостроивзависимостьР=ф(_кл)(где_кл–упругаядеформацияклети)можноопределитьжесткостьклети(рис.5.1).Величинаупругойдеформацииклетиопределяеттолщинуконечнойтолщины:

hs_0s1Р

^M_КЛл^,

(5.1)

гдеS_0–установочныйзазормеждувалкамивненагруженномсостояниистана;S_1–суммаисходныхзазороввконтактахсистемырабочийвалок–нажимнойвинт;Р–силапрокатки;

М_кл–модульжесткостиклети.

^Сумма(S₁^+P/M_кл^{)называетсяпружинойклети.Модуль}

жесткостиклети

^М_кл

естьтангенсугла(рис.5.1)упругой

линиирабочейклетииопределяетсяизвыраженияc

использованиемэкспериментальныхданныхРи

^Мкл

_кл^:

(5.2)

л

где

_кл^{–приращениеупругойдеформацииклетиприизменении}

^{силынавеличинуP=P–P}₀^.

^{ПринявS=S}₀^+S₁^{,запишем(линейнаязависимость}

междуРиh)

112

S

0

0

h

P

^M_кл^.

(5.3)

ЭтоуравнениеноситназваниеуравнениеСимса–

Головина.Экспериментальноитеоретическиустановленыдолевыесоставляющиеупругойдеформацииклети(%):

валковаясистема-50–70;

станина-15–20;

подшипники-10–15;

нажимнойузел-10–15;остальныедетали-до10.

Какследуетизрис.5.1вначальныйпериодпрокаткипри

установочномзатворе

происходитвыборказазоровв

S

0

^{деталяхклети}_(S)^{принелинейномизменениисилыпрокатки.В}

1

увеличение

дальнейшем,

силы

Р

вызывает

кл^).

линейное

возрастаниеупругойдеформацииклети(

Как

следует

из

опытных

валки

данных,

вследствие

наибольшую

деформациюполучают

прогиба

и

сплющиваниянамежвалковомконтакте,проседанияопорных

валков.Установочный(исходный)зазорSможетиметьследующиевеличины:S=0;S>0;S<0.СоотношениеS>0действительноприпрокаткетолстыхисреднихпотолщинеполос,когдатолщинаполосыбольшевеличиныупругойдеформацииклети,адругие(S=0иS<0)–припрокаткетонкихполос.

Так,вусловияххолоднойпрокатки,какправило,S<0.В

этомслучае,поддействиемнажимныхвинтоввалкиприиххолостомвращениисжимаются«взабой»итогда(рис.5.1):

^S₃^,

(5.4)

–суммарная

кл

^гдеS₃^{–предварительный«забой»валков;}

деформацияклети.

0

Решаясовместновыражения(5.2)-(5.4)получим(рис.

5.1)

h

^РР₃

^М_кл^.

(5.5)

кл

Ввыражении(5.5)определениепараметровhи

^δ_кл

возможноприналичииэкспериментальныхзначенийусилийР

^иР_3.

113

h

P

g

t

Уравнение(5.3)включаетвсебядванеизвестных(hиS)

ипоэтомудляегорешениянеобходимовтороевыражение,связывающееизменениетолщиныполосыотсилыпрокатки.

Рис.5.1.ЗависимостьмеждусилойР

прокаткиипружинойклети.

Качественнаязависимостьсилы

прокатки

оттолщины

полосы

представленанарис.5.2(кривая2).

Кривая

2

называется

кривой

толщинатолщины

пластическойдеформацииполосы(Н–исходная

полосы).Изрис.5.2следует,чтосуменьшением

полосы(засчетувеличенияобжатия)силаРвозрастает,а

интенсивность

повышения

силы

Р

обусловлена

интен-

сивностьюупрочненияметаллаполосы.Точка«О»пересечения

кривыхсоответствуеттолщине

получаемойприпрокатке

характеризуетпеременный

полосы.Переменныйугол

модульжесткостиполосы:

М_п

β

и

.

(5.6)

Рис.5.2.Совмещение

упругойлинииклети(1)икривойпластическойдеформацииполосы(2)

Модульжесткости

полосы

отражает

степеньизменениясилы

прокаткиприизменении

на

1

ммконечной

толщиныполосы.Формула

(5.6)представленавчастных

114