2

0

l

0

1

2

1

0

0

h

8

8

1

2

0

0

1

0

2

1

0

0

5

3

1

'

т

3

T

5

2

0

1

ф

выражений(соответственнокоэффициенты,учитывающие

скоростьдеформацииитемпературу):

nu

;

n

,38,5

u

13,8

t_н

n

,8

,23

.

(4.20)

t

300

Скоростьдеформацииопределяемповыражению[20]

^u=v/l_d.^.

(4.21)

^гдеl_c^{–длинадугиконтактасучетомупругихдеформаций}

валковиполосы.

Посколькудлинадугиl_cпоканеизвестна,предварительноопределимеепоформуле:

l_с=[1,3+4,1·(ε_Σ–0,2)³]

.

R

Дляклети1имеемl_с=22,4ммиизформулыполучим

(4.21)

1600,23422,46,5^с-1.

u

Изформул(4.20)получим:

4,46

^,254;

n

,38,5

u

13,8

25

,993.

n

,8

,23

t

300

Тогдаизформул(4.17)и(4.18)получим

^180,7783Н/мм²;

,2540,993271,6

1

^{180,77515,6Н}/мм².

0,993271,6

1

Извыражения(4.19)получим

Н/мм².

,15271,6

,67583

71,6

53

3.Длинадугиконтактасучетомупругихдеформаций

валковиполосыравна(стальныевалки):

^f_п

2

c

c4Rh1c

^2h_cp

;

(4.22)

^l'c

^f_п

21c

^2h_cp

94

ф

n

ф

n

x

l

ф

з

п

1

ф

П

1

0

7

2

1

0

1

1

0

1

1

3

1

3

4

^R_;

с

cp

47500

(

(4.23)

R_;

x

21

¹⁹⁵⁰⁰⁰

'

c

l

,

(4.24)

c

2

^{гдеR–радиусжесткоговалка;n}_cp^иn₁^{–коэффициенты,}

учитывающиевлияниесреднихнапряженийнатяженияи

напряжениянатяженияпереднегоконцаполосы:

;

,

(4.25)

ⁿ_cp

ⁿ₁

2

1

^где_п^,_з^{–напряженияпереднегоизаднегонатяжений.}

Напряжениянатяженияизменяютсявширокихпределах.

Длянепрерывногостанапередклетью1напряжения=20–

з

30Н/мм².Напромежуточных(межклетевых)участках

_п⁼_з^{=(0,1…0,25)}

_т1^.

^{Таккакрасчетвыполняемдляклети1,топринимаем}_з⁼

25Н/мм²,а_п=0,15_т1=0,15515,6=77,Н/мм².

Извыражений(4.25)найдем:

57,5

n

^,91;

ср

2553

77,5

n

^,9.

1

1,15515,6

^{Извыражения(4.23)находимпараметрысих}₂^:

₅₅₃³⁰⁰

с0,91

^3,2мм;

47500

₆₇₀₃00

х

,9

^,9мм.

2

95000

Составляющаядугиконтактаизвыражения(4.22)равна

_,200,155

3,20

10,3

3000,82

мм.

23,07

^l'c

7,9

_,200,155

2

23,07

95

пр

=0

с

п

8

0

5

7

1

7

2

8

1

0

0

2

0

0

0

3

6

4

9

Полнаядлинадугиконтактаиз(4.24)равна

^l_с^{=17,9+1,9=19,8мм}

4.Находимэнергосиловыепараметрыпрокатки.

^{Среднеенормальноенаяжениеравно(f}_n^,155,тоС_H^=0,48)

^р_ср^'

_р^1С_Н^f_п^l_c

^h_cp

(4.26)

исучетомнатяжения

.

(4.27).

з

^pcp

^p'_ср¹

2p'

ср

Всепараметрыизвестны,тополучим

2

,480,15519,83,0720Н/мм;

^р'_ср

р

531

5

7,5

70Н/мм².

20

ср

1640

Силапрокаткииз(1.31)

PPlB

срc

Р

7700,01981,1

^6,9_МН.

Моментпрокаткисучетомвлияниянатяженияравен(на

двухвалках)

h

6

М2

Рl

HBR10

(4.28)

^зп_H

c

где-коэффициентположенияравнодействующейсил.

Изработы[39следует,что

2_;

(4.29)

,48l

l

c

d

3000,83

_,302^.

(4.28)надвухвалках

,48

19,8

Крутящиймоментизформулы

(b/B1)

М

1

20,30216,90,0198

,511000,32510

,763,11

0,207

,0530,154МНм.

Мощностьнабочкевалков

_{600,548,160,3030}^кВт,

N

^{чтоменьшемощностиустановленногодвигателя(N}_дв⁼⁸⁴⁰⁰

кВт).

96

t

t

ф

0

t

1

0

0

2

1

0

0

3

5

0

t

6

3

1

1

h

5.Определимтемпературуtкполосынавыходеиз

клетипоформуле[20

^t_k

,

(4.30)

н

гдеφ-коэффициент,учитывающийпотеритемпературы

полосынамежклетевомучастке;t–приращениетемпературывочагедеформации:

_h^,

(4.31)

,05m

^p_cp

lnH

гдеm–коэффициент,равныйдлянизкоуглеродистойстали

,4

^,042.

^t_н

m

,2

,65

(4.32)

480

Длянашихусловийполучим(дляклети1принимаем

=1):

,4

25

m2,2,65

,042

^2,175;

480

,052,175770

53ln3,52,678,3С.

^t_k

25

8,33,3C,

где

-коэффициент,учитывающийпотеритемпературыперед

соответствующейклетью(=0,7-1,0).

^{Клеть2.Определимскоростьпрокаткивклети2(h}₂⁼

1,9мм,h₂₌0,78;1,5мкмR_a)

_{21,91,91,56м/}с.

^v₂

^v₅^h₂

5

Остальныепараметрыопределимпоалгоритмурасчета

дляклети1:

k_v=0,56+0,7·(1-0,025v)²⁼0,56+0,7·(1-0,025·11,56)²⁼0,91;f₀₌k_v[0,062+0,005·(R_a-0,6)]=0,91·(0,062+0,005·0,9)≈0,06;k_d=0,5+1,77·0,291+0,165·1,5(1-3,33·0,291)=1,04;

^k_n^{=1,05-0,05·R}_оп^{=1,05-0,05·2,5=0,93.}

Шероховатостьполосыпередклетьюпринимаютравной

R_ап=0,5R_a(i-1),тоестьравнойполовиневысотышероховатостивалковпослепредыдущейклети.Коэффициентk_смдляэмульсииминеральногомаслапринимаютравнымk_см=1.

^{Далееимеем(температуруt}_н

принимаемизрасчета

^{клети№1–t}_н^{=63,3Спри}

=0,8дляклети№2):

а=0,31+1,70,2910,81;

с=1,2–2,80,2910,38;

97

0

1

3

h

1

2

1

1

1

1

5

1

2

0

5

0

1

2

0

l

0

1

0

2

1

0

0

2

1

0

0

5

3

0

т

n=3,84–5,70,2912,17;

k_t=0,81+0,38(1,11-0,0044·63)^2,17=1,03;

^f₀^{=0,061·1,04·0,93·1·1,03=0,063;}

^f_n^{=1,6·0,063-0,018=0,082.}

Дляпоследующих

коэффициент

межклетевых

промежутков

принимаемравным

=0,75-0,7(чемменьшетолщинаполосы,

темменьшезначениекоэффициента).

Суммарноеобжатиевдвухклетях(клети1и2)равно

^Н₀

,5,9

2

_,458.

^H₀

3,5

Исходноенапряжениетеченияподката

рассчитано

то

ранее(дляклети1)ионоравно=271,6Н/мм².Упрочнение

то

металлапри

=0,4такжеопределеноранееионоравно

_то⁼

318Н/мм².Определимкоэффициентупрочненияметаллаkпри

>0,4поформуле(4.15)

k=1,0+0,87(0,4580,4)1,021;

3000,785,3^мм;

^l_d

l_c

u

R

,35

h

l_d

l_c

,3515,3

1500,291

0,7мм;

20,7

-1

v

63с;

lnu,09;

nu

,09

_,33^;

n

,38

,5

,38

,5

u

13,8

t_н

13,8

63

_,98^;

n

,8,23

,8,23

t

300

300

_т1=1,330,98271,6+3181,021673Н/мм²;

2

,98271,6

181,025

82Н/мм,

1

где_т1=582Н/мм^2–напряжениетеченияметаллавмежклетевом

=673Н/мм^2-–

промежутке(передпоследующейклетью);

т1

напряжениетеченияметаллавочагедеформацииданнойклети.

Прирасчетесопротивленияметаллавклети2(ипоследующихклетях)определяютсучетомупрочненияметалла

впредыдущейклети[см.формулу(4.18)].

Среднеесопротивлениеметаллавочагедеформации

98

ф

7

5

0

1

ф

7

0

0

1)

т

з

8

0

0

т

п

0

8

7

1

1

ф

п

з

0

1

1

ф

п

3

0

n

_ф

7

1

1

'

ф

2

0

n

_ф

2

1

1

1

3

1

3

4

1

c

1

c

h

4

2

2

1

ф

0

1

0

0

0

0

1

0

9

0

7

_10Н/мм².

,15515,60,98

,67673

15,60,98

Заднееипереднеенатяжениеполосывклети2идругие

параметрыравны:

Н/мм²;

,15

,15

,15515,6

7,5

1(i

,155827Н/мм²;

1

7,5

7

_,88;

n

cp

2

1420

87

n

^,88.

1

710

Вспомогательныепараметрыидлинадугиконтактас

учетомупругихдеформацийвалковиполосы(валкистальные):

R

₇₁₀³⁰⁰

,96мм;

с

,88

cp

47500

47500

,1567375Н/мм²;

,15

1

т1

R

₇₇₅³⁰⁰

,15мм;

х

,88

2

1

¹₉₅₀₀₀

95000

,9,26мм;

^h_cp

H

h

2,68

^f_п

_,96^0,062

^4,52

_с2

с

R

3,96

15,6

3000,78

^2h_cp

^l'c

8,6мм;

_,96^0,062

^4,52

^f_п

2

2

2h

cp

_,150,75^мм.

'

l_c

l_cx2

8,6

Находимэнергосиловыепараметры:

,

;

^р_ср

С_нСнСнр'

^1С_н

4,7f_п

^f_п^l_c

^h_cp

,171

^приf_п^,12;

,12;

^,48приf_п

,1714,70,082,385;

,3850,08220,752,2618^Н/мм2;

101

ср

99

8

1

8

7

9

1

1

8

0

0

0

0

0

0

7

2

2

2

3

6

_п

7

9

7,5

7

Н/мм².

пз

'

^p_cp

^p_cp

18

32

2p^'

1836

cp

32

Р

^р_ср

^l_c

B

2

0,020751,19,0МН.

2

_,259^;

^,48l_d

^l_c

,48

3000,7820,75

Таблица

1х1100мм

4.9.

Расчетные

параметры

прокатки

полосы

h

М

Р

l

HBR10

з

c

H

1,9

0,25919,00,2075

,681,10,310

7,5

87

2,68

,205

60

,014

,219МНм;

N

Мv/R

0,21911,560,3

N=960

920кВт;

100

№клетей

_h,

Δhмм

ε%

ε_Σ,%

σ_ф,Н/мм²

l_с,мм

р_ср,Н/мм²

Р,МН

ψ

М,кВт

N,кВт

V,м/с

t_к,⁰С

f_n

1

_2,86

0,82

23,4

23,4

553

19,8

770

16,9

0,30

0,15

4030

8,17

63

0,15

2

_1,9

0,78

29,1

45,8

710

20,7

832

19

0,25

0,21

7920

11,5

112

0,08

3

_1,39

0,5

26,5

60,2

755

17,8

980

19,1

0,23

0,15

5860

15,8

180

0,07

4

_1,12

0,27

19,4

68,0

800

15,0

1100

18,2

0,16

0,08

5030

19,6

222

0,08

5

_1,0

0,12

10,7

71,4

827

12,4

925

12,7

0,11

0,06

4580

21,9

242,

0,06